Привет студент

Архитектурно-строительный факультет
ДИПЛОМНЫЙ ПРОЕКТ
Отопление и вентиляция здания автосалона «SKODA»

Аннотация
Дипломный проект на тему «Отопление и вентиляция здания автосалона «SKODA» по ул. Транспортная, г. » (далее – проект) разработан в соответствии с заданием и состоит из расчетно-пояснительной записки объемом 177 страниц и графической части в объеме 15 листов формата А1, в том числе:
-по отоплению и вентиляции 13 листов
-по организации и технологии СМР 1 лист
-по автоматизации 1 лист
Проект выполнен в объеме технического проекта с разработкой рабочих чертежей отдельных узлов и деталей.
В разделах отопление и вентиляции описана системы и оборудования применяемые в данном проекте, произведены расчеты систем отопления, теплоснабжения, вентиляции и холодоснабжения здания автосалона. Разработаны схемы трассировки и прокладки трубопроводов и воздуховодов, а так же выполнены узловые схемы, разрезы приточных вентиляционных камер и спецификация оборудования.
В разделах по технико-экономическому обоснованию проекта и организации и технологии строительно-монтажных работ описаны основные экономические показатели, составлены планы и графики, описана технология производства проведения строительно-монтажных работ. Произведены расчеты сметной стоимости систем отопления и вентиляции, рассчитаны капитальные вложения и затраты на производство монтажных работ. Разработаны графики в потребности оборудования, машин и механизмов для производства монтажных работ, а так же график поставки материалов и оборудования. Выполнен календарный план-график по производству работ.
В разделе автоматизации систем отопления и вентиляции описана автоматизация приточных вентиляционных камер, воздушно-тепловых завес.
В разделе по охране труда, технике безопасности, противопожарной технике представлены расчеты определения категории тяжести труда и расчет эвакуационных путей. Разработаны мероприятия по обеспечению противопожарной безопасности. Описаны возможные чрезвычайные ситуации.
Выполняемые расчеты по разделу отопление и вентиляция представлены в приложении.
 
Annotation
The graduation project on "Heating and ventilation motor show «SKODA» on the street Transport, 2 in Orenburg" (hereinafter - the graduation project) developed in accordance with the task and consists of settlement and explanatory notes volume of 177 pages and graphic part in the volume of 15 sheets of A1 including:
- on heating and ventilation 13 sheets
- on organization and CIW technology 1 sheet
- on automation 1 sheet
The project was implemented in the volume of technical project with the development of working drawings of separate units and parts.
In sections heating and ventilation system and equipment described in this project applicable, calculations were made of heating systems, heating, ventilation and cooling systems buildings motor show. The schemes and tracing piping and ductwork, as well as made the nodal schemes, sections of air-ventilation chambers and equipment specifications.
In sections on the feasibility study of the project and organization and technology of construction and installation work describes the main economic indicators, drawn up plans and schedules, describes the technology of production of construction works. Calculations of the estimated cost heating and ventilation systems, calculated capital investments and production costs of installation works. There are charts in need of equipment and machinery for the production and installation works, as well as the timetable for the delivery of materials and equipment. Made calendar schedule for the production of works.
In section of automation systems and ventilation air supply automation described ventilation chambers, air curtains.
In the section on labor protection, safety, fire technique provides estimates of the severity of the labor category definition and calculation of evacuation routes. Actions have been developed to ensure the fire safety. Describes possible emergencies.
Calculations performed for section heating and ventilation are presented in the appendix.
 
Содержание
Введение………………………………………………………………………………. 8
1 Общие сведения……………………………………………………………………… 9
1.1 Характеристика района строительства. Климатологические данные………. 9
1.2 Расчетные параметры внутреннего воздуха………………………………… 10
2 Теплотехнический расчет наружных ограждающих конструкций……………. 11
2.1 Исходные данные……………………………………………………………… 11
2.2 Порядок расчета……………………………………………………………… 13
3 Расчет тепловых потерь…………………………………………………………… 16
3.1 Порядок расчета……………………………………………………………… 16
4 Расчет теплопоступлений………………………………………………………… 18
4.1 Выделение теплоты и влаги людьми………………………………………… 18
4.2 Выделение теплоты от источников освещения……………………………… 18
4.3 Теплопоступление через заполнение световых проемов…………………… 19
4.4 Теплопоступление от системы дежурного отопления……………………… 21
5 Тепловой баланс здания…………………………………………………………… 22
6 Определение расходов общеобменной приточной и вытяжной вентиляции…. 23
7 Расчет воздухораспределения в расчетных помещениях………………………. 24
8 Система отопления………………………………………………………………… 26
9 Тепловой расчет системы отопления……………………………………………… 27
10 Гидравлический расчет системы отопления…………………………………… 28
11 Система вентиляции……………………………………………………………… 30
12 Аэродинамический расчет общеобменной приточно-вытяжной системы вентиляции………………………………………………………………………………. 31
13 Система теплоснабжения………………………………………………………… 33
14 Расчет воздушно-тепловых завес………………………………………………… 34
15 Мероприятия по обеспечению пожарной безопасности……………………… 37
16 Технико-экономическое обоснование принятых технических решений……… 42
16.1 Варианты систем отопления и теплоснабжения…………………………… 43
16.2 Сметная стоимость…………………………………………………………… 43
16.3 Сравнительный анализ……………………………………………………… 45
17 Смета на монтаж систем отопления и вентиляции…………………………….. 49
17.1 Локальный сметный расчет………………………………………………… 49
18 Организация и технология строительно-монтажных работ…………………… 51
18.1 Потребность в основных строительных машинах, механизмах, инвентаря, и оборудования………………………………………………………………… 56
18.2 Строительная готовность объекта…………………………………………. 56
18.3 Требования к качеству монтажа…………………………………………… 57
18.4 Календарное планирование………………………………………………… 58
18.5 Работы по монтажу вентиляционной системы……………………………. 59
18.6 Технология производства работ…………………………………………… 60
18.7 Технологическая карта на монтаж приточной камеры и вентилятора…… 61
18.8 Указания по технике безопасности………………………………………… 62
19 Автоматизация систем отопления и вентиляции………………………………. 64
20 Мероприятия по охране труда, технике безопасности, противопожарной технике…………………………………………………………………………………… 66
20.1 Анализ и обеспечение безопасных условий труда………………………… 66
20.2 Расчет категории тяжести условий труда…………………………………. 70
20.3 Возможные чрезвычайные ситуации и мероприятия по их ликвидации… 71
Заключение…………………………………………………………………………… 80
Список использованных источников………………………………………………. 81
Приложение А………………………………………………………………………… 82
Приложение Б………………………………………………………………………… 90
Приложение В……………………………………………………………………… 135
Приложение Г……………………………………………………………………… 143
Приложение Д……………………………………………………………………… 149
Приложение Е……………………………………………………………………… 151
Приложение Ж……………………………………………………………………… 163
Приложение З……………………………………………………………………… 173
Приложение И……………………………………………………………………… 176
 
Введение
В рамках развития национальных приоритетов по улучшению уровня благосостояния населения происходит развитие автокредитования. Совместно с этим осуществляется массовое открытие сборочных предприятий иностранных компаний. Реализуются государственные программы по стимулированию автомобильной промышленности, а также формируется политика направленная на создание крупнейшего европейского центра по производству автомобилей. В связи с этими обстоятельствами возникает необходимость строительства современных центров продаж и обслуживания автомобилей.
Дипломный проект выполнен в соответствии с нормами и стандартами. Здание автосалона «SKODA» в осях имеет размеры 60х30м. Строительство будет производиться в городе по улице Транспортная. Здание каркасное, фундаменты ж/б столбчатые и свайные из монолитного бетона, цоколь кирпичный из глиняного одинарного кирпича на цементно-песчаном растворе с утеплением, стены наружные – сэндвич панели, кровля – малоуклонная радиального вида, утепленная сэндвич панелями, двери наружные, окна и витражи алюминиевые.
Привести характеристику предприятия, сформировать задачи работы, перечислить методы и средства, кратко изложить ожидаемый результат. (Не более 20% от общего объема записки)
 
1 Общие сведения
1.1 Характеристика района строительства. Климатологические данные
Часть исходных данных указана в задании, остальные принимаются в соответствии с нормативной документацией.
СНиП 23-02-2003 «ТЕПЛОВАЯ ЗАЩИТА ЗДАНИЙ».
СП 23-101-2004 «ПРОЕКТИРОВАНИЕ ТЕПЛОВОЙ ЗАЩИТЫ ЗДАНИЙ».
СНиП 41-01-2003 «ОТОПЛЕНИЕ, ВЕНТИЛЯЦИЯ И КОНДИЦИОНИРОВАНИЕ».
СП 60.13330.2012 «ОТОПЛЕНИЕ, ВЕНТИЛЯЦИЯ И КОНДИЦИОНИРОВАНИЕ ВОЗДУХА».
СНиП 23-01-99* «СТРОИТЕЛЬНАЯ КЛИМАТОЛОГИЯ».
СП 131.13330.2012 «СТРОИТЕЛЬНАЯ КЛИМАТОЛОГИЯ».
Климатологические данные.
Район строительства – г. .
Количество работающих человек – 50.
Географическая широта – 52°с.ш.a
Климат территории – резко-континентальный.
Климатический район строительства – IIIА.
Влажностная зона района строительства – сухая.
Влажностный режим эксплуатации расчетного помещения – нормальный.
Расчетная температура наружного воздуха для проектирования отопления – -32°С в холодный период года (параметр Б, температура воздуха наиболее холодной пятидневки обеспеченностью 0,92).
Расчетная температура наружного воздуха для проектирования вентиляции – +27°С в теплый период года (параметр А, температура воздуха обеспеченностью 0,95) и -32°С в холодный период года (параметр Б, температура воздуха наиболее холодной пятидневки обеспеченностью 0,92).
Продолжительность отопительного периода – 195 суток.
Средняя температура наружного воздуха за отопительный период – -6,1°С.
Средняя годовая температура наружного воздуха – +5,0°С.
Максимальное значение суммарной солнечной радиации (прямой и рассеянной) при ясном небе в теплый период год – 852Вт/м2 на горизонтальную поверхность и 781Вт/м2 на вертикальную поверхность западной ориентации.
Среднее значение суммарной солнечной радиации в теплый период года – 329Вт/м2 на горизонтальную поверхность и 194Вт/м2 на вертикальную поверхность западной ориентации.
Температура наружного воздуха, средняя наиболее холодного месяца – -12,9°С.
Температура наружного воздуха, средняя наиболее жаркого месяца – +22,0°С.
Относительная влажность наружного воздуха в наиболее холодный зимний и наиболее жаркий летний месяцы – 79% и 58% соответственно.
Максимальная амплитуда колебаний температуры самого жаркого и самого холодного месяцев – 22,7°С и 26,5°С соответственно.
Среднее значение среднемесячных температур зимнего периода – -11,7°С.
Средняя за зимний период упругость водяного пара – 223Па.
Максимальная из средних скоростей ветра по румбам за январь – 5,9м/с.
Минимальная из средних скоростей ветра по румбам за июль – 3,8м/с.
1.2 Расчетные параметры внутреннего воздуха
Микроклиматические параметры внутреннего воздуха выбираются в соответствии с оптимальными и допустимыми условиями, в зависимости от тяжести выполняемых работ и технологическим требованиям, согласно.
СНиП 41-01-2003 «ОТОПЛЕНИЕ, ВЕНТИЛЯЦИЯ И КОНДИЦИОНИРОВАНИЕ».
СП 60.13330.2012 «ОТОПЛЕНИЕ, ВЕНТИЛЯЦИЯ И КОНДИЦИОНИРОВАНИЕ ВОЗДУХА».
ГОСТ 30494-96 «ЗДАНИЯ ЖИЛЫЕ И ОБЩЕСТВЕННЫЕ. ПАРАМЕТРЫ МИКРОКЛИМАТА В ПОМЕЩЕНИЯХ».
СНиП 2.09.04-87* «АДМИНИСТРАТИВНЫЕ И БЫТОВЫЕ ЗДАНИЯ».
СП 44.13330.2011 «АДМИНИСТРАТИВНЫЕ И БЫТОВЫЕ ЗДАНИЯ».
ГОСТ 12.1.005-88* «ОБЩИЕ САНИТАРНО-ГИГИЕНИЧЕСКИЕ ТРЕБОВАНИЯ К ВОЗДУХУ РАБОЧЕЙ ЗОНЫ».
СанПиН 2.2.4.548-96 «ГИГИЕНИЧЕСКИЕ ТРЕБОВАНИЯ К МИКРОКЛИМАТУ ПРОИЗВОДСТВЕННЫХ ПОМЕЩЕНИЙ».
СТО 00044807-001-2006 «ТЕПЛОЗАЩИТНЫЕ СВОЙСТВА ОГРАЖДАЮЩИХ КОНСТРУКЦИЙ ЗДАНИЙ».
Расчетные параметры внутреннего воздуха.
Температура помещений в холодный период года – +17 – +21°С.
Температура помещений в теплый период года – +16 – +28°С.
Относительная влажность помещений в холодный период года – 30 – 60%.
Относительная влажность помещений в теплый период года – 65 – 70%.
Скорость движения (подвижность) воздуха в холодный период года – не более 0,2м/с.
Скорость движения (подвижность) воздуха в теплый период года – 0,2 – 0,5м/с.
Дипломный проект отопления и вентиляции разработан в соответствии со СНиП 3.05.01-85 «ВНУТРЕННИЕ САНИТАРНО-ТЕХНИЧЕСКИЕ СИСТЕМЫ», СНиП 2.08.02-89* «ОБЩЕСТВЕННЫЕ ЗДАНИЯ И СООРУЖЕНИЯ».
2 Теплотехнический расчет наружных ограждающих конструкций
2.1 Исходные данные
Расчет выполнен в соответствии со СНиП 23-02-2003 «ТЕПЛОВАЯ ЗАЩИТА ЗДАНИЙ» и СП 23-101-2004 «ПРОЕКТИРОВАНИЕ ТЕПЛОВОЙ ЗАЩИТЫ ЗДАНИЙ».
Расчетная температура внутреннего воздуха – +20°С.
Расчетная относительная влажность внутреннего воздуха – 55%.
Условие эксплуатации ограждающих конструкций – А.
В соответствии с разделом 5 [5] наружные ограждающие конструкции зданий должны удовлетворять:
- нормируемому сопротивлению теплопередаче Rreq для однородных конструкций наружного ограждения - по R0, для неоднородных конструкций - по приведенному сопротивлению теплопередаче R0r; при этом должно соблюдаться условие R0 (или R0r) ≥ Rreq;
- расчетному температурному перепаду Δt0 между температурой внутреннего воздуха и температурой внутренней поверхности ограждающей конструкции, определяемому по формуле (2.4), при этом расчетный температурный перепад не должен превышать нормируемых величин Δtп, установленных в таблице 5 [5];
- минимальной температуре, равной температуре точки росы td при расчетных условиях внутри помещения на всех участках внутренней поверхности наружных ограждений с температурами τint; при этом должно соблюдаться условие τint ≥ td.
Градусо-сутки отопительного периода Dd, °С·сут, определяют по формуле
Dd=(tint-tht)·zht, (2.1)
где tint – расчетная средняя температура внутреннего воздуха здания, °С;
tht, zht – средняя температура наружного воздуха, °С, и продолжительность, сут, отопительного периода.
Величина нормируемого значения сопротивления теплопередачи Rreq, (м2·°С)/Вт, ограждающих конструкций из условий энергосбережения определяется по формуле
Rreq=a·Dd+b, (2.2)
где Dd – градусо-сутки отопительного периода, °С·сут;
а, b – коэффициенты, значения которых следует принимать по данным таблицы для соответствующих групп зданий, таблица 4 [5].
Величина нормируемого значения сопротивления теплопередаче Rreq, (м2·°С)/Вт, ограждающих конструкций из условий санитарно-гигиенических требований определяется по формуле
Rreq=n·(tint-text)/(Δtn·αint), (2.3)
где n – коэффициент, учитывающий зависимость положения наружной поверхности ограждающих конструкций по отношению к наружному воздуху, таблица 6 [5];
Δtn – нормируемый температурный перепад между температурой внутреннего воздуха tint и температурой внутренней поверхности tint ограждающей конструкции, °С, таблица 5 [5];
αint – коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности ограждающих конструкций, Вт/(м2·°С), таблица 7 [5];
tint - то же, что и в формуле (2.1);
text – расчетная температура наружного воздуха в холодный период года, °С, для всех зданий, кроме производственных зданий, предназначенных для сезонной эксплуатации, принимаемая равной средней температуре наиболее холодной пятидневки обеспеченностью 0,92, [3].
Расчетный температурный перепад Δt0, °С, между температурой внутреннего воздуха и температурой внутренней поверхности ограждающей конструкции не должен превышать нормируемых величин Δtn, °С, установленных в таблице 5 [5], и определяется по формуле
Δt0=n·(tint-text)/(R0·αint), (2.4)
где R0 – приведенное сопротивление теплопередаче ограждающих конструкций, (м2·°С)/Вт;
Тепловую инерцию D ограждающей конструкции следует определять по формуле
D=R1·s1+R2·s2+...+Rn·sn, (2.5)
где R1, R2, ..., Rn – термические сопротивления отдельных слоев ограждающей конструкции, (м2·°С)/Вт, определяемые по формуле (2.6);
s1, s2, ..., sn – расчетные коэффициенты теплоусвоения материала отдельных слоев ограждающей конструкции, Вт/(м2·°С), приложение Д [6].
Термическое сопротивление R, (м2·°С)/Вт, однородного слоя многослойной ограждающей конструкции, а также однослойной ограждающей конструкции следует определять по формуле
R=δ/λ, (2.6)
где δ – толщина слоя, м;
λ – расчетный коэффициент теплопроводности материала слоя, Вт/(м·°С), приложение Д [6].
Термическое сопротивление ограждающей конструкции Rk, (м2·°С)/Вт, с последовательно расположенными однородными слоями следует определять как сумму термических сопротивлений отдельных слоев
Rk=R1+R2+...+Rn+Ra.l, (2.7)
где R1, R2, ..., Rn – термические сопротивления отдельных слоев ограждающей конструкции, (м2·°С)/Вт, определяемые по формуле (2.6);
Ra.l – термическое сопротивление замкнутой воздушной прослойки, таблица 7 [6].
2.2 Порядок расчета
Градусо-сутки отопительного периода Dd, °С·сут
Dd=(20-(-6,1))·195=5090°С·сут
Расчет климатологических и теплоэнергетических параметров производился в программе Microsoft Excel (приложение А).
Расчет климатологических и теплоэнергетических параметров представлен в таблице 1-3.
Таблица 1 – Климатологические и теплоэнергетические параметры
Вид ограждений Нормативный температурный перепад Rreg, (м2·°С)/Вт Приведенное сопротивление теплопередаче R0r, (м2·°С)/Вт
Стена 2,727 3,229
Покрытие 3,636 4,195
Окна и витражи 0,454 0,560
Пол по грунту - 5,145
Двери и ворота - 1,937
Таблица 2 – Климатологические и теплоэнергетические параметры
Вид ограждений Нормируемый температурный перепад Δtп, °С Расчетный температурный перепад Δt0, °С
Стена 4,5 1,85
Покрытие 4,0 1,42
Окна и витражи - 11,61
Пол по грунту 2,5 0,70
Двери и ворота - -
 
Таблица 3 – Климатологические и теплоэнергетические параметры
Вид ограждений Температура точки росы td, °С Температура на поверхности ограждений τint, °С
Стена 10,5 18,15
Покрытие 10,5 18,58
Окна и витражи - 8,39
Пол по грунту 10,5 19,30
Двери и ворота - -
Наружные стены – сэндвич панели толщиной 150мм (приведенное сопротивление теплопередаче R0 = 3,229(м·°С)/Вт) включают:
-листы из тонколистовой оцинкованной стали с защитным полимерным покрытием толщиной 1,2мм, λА = 58Вт/(м·°С);
-утеплитель пенополистирол толщиной 150мм, λА = 0,041Вт/(м·°С).
Отбортовка листового материала вдоль протяженных сторон панели приводит к образованию теплопроводного включения имеющего ширину 2,6мм.
Толщина утеплителя наружных стен определяется из формулы (1.7):
δ=λиз·(R0r-1/αint-δст/λст-δст/λст-1/αext)=0,041·(3,229-1/8,7-0,0012/58-0,0012/58-1/23)=0,146м
Полы по грунту – (приведенное сопротивление теплопередаче R0 = 5,145(м·°С)/Вт) включают:
-грунт, основания с втрамбованным щебнем или гравием;
-битум нефтяной строительный толщиной 2мм, λА = 0,27Вт/(м·°С);
-щебень из доменного шлака толщиной 50мм, λА = 0,24Вт/(м·°С);
-бетон на гравии или щебне из природного камня В7,5 толщиной 150мм, λА = 1,74Вт/(м·°С);
-бетон на гравии или щебне из природного камня В15 толщиной 100мм, λА = 1,74Вт/(м·°С);
-раствор цементно-песчаный толщиной 20мм, λА = 0,76Вт/(м·°С);
-керамическая плитка толщиной 30мм, λА = 0,58Вт/(м·°С);
Покрытие - сэндвич панели толщиной 200мм (приведенное сопротивление теплопередаче R0 = 4,195(м·°С)/Вт) включают:
-листы из тонколистовой оцинкованной стали с защитным полимерным покрытием толщиной 1,2мм, λА = 58Вт/(м·°С);
-утеплитель пенополистирол толщиной 200мм, λА = 0,041Вт/(м·°С).
Отбортовка листового материала вдоль протяженных сторон панели приводит к образованию теплопроводного включения имеющего ширину 2,6мм.
Толщина утеплителя наружных стен определяется из формулы (1.7):
δ=λиз·(R0r-1/αint-δст/λст-δст/λст-1/αext)=0,041·(4,195-1/8,7-0,0012/58-0,0012/58-1/23)=0,197м
Окна и витражи – алюминиевые, двухкамерные стеклопакет из обычного стекла (приведенное сопротивление теплопередаче R0 = 0,56(м·°С)/Вт).
Ворота – подъемные секционного типа (приведенное сопротивление теплопередаче R0 = 1,937(м·°С)/Вт).
Двери – наружные алюминиевые (приведенное сопротивление теплопередаче R0 = 1,937(м·°С)/Вт); внутренние деревянные, металлопластиковые, противопожарные.
3 Расчет тепловых потерь
Расчетные тепловые потери отапливаемого здания определяются суммой потерь теплоты отапливаемых помещений.
Расчет тепловых потерь производиться для основных периодов года: холодного, переходного и при необходимости теплого.
Тепловые потери в помещениях в общем виде слагаются из тепловых потерь через ограждающие конструкции Qогр, тепловых затрат на нагревание наружного воздуха, поступающего через открываемые ворота, двери и другие проемы и щели в ограждениях Qинф, а также на нагревание поступающих снаружи материалов, оборудования и транспорта Qмат. Тепловые затраты могут также быть при испарении жидкости и других эндотермических технологических процессах Qтехн, при подаче воздуха для вентиляции с пониженной температурой по сравнению с температурой помещений Qвент, т.е.:
Qпот=Qогр+Qинф+Qмат+Qтехн+Qвент (3.1)
3.1 Порядок расчета
Тепловые потери через ограждающие конструкции помещений Qогр, Вт, складываются из потерь теплоты через отдельные ограждающие конструкции
Qогр=k·A·(tp-text)·n·(1+∑β), (3.2)
где k – коэффициент теплопередачи ограждающей конструкции Вт/(м2·°С), найденный по формуле (3.3);
A – расчетная площадь ограждающей конструкции, м2;
tр – расчетная температура помещения, °С;
text – расчетная температура наружного воздуха, °С;
n – коэффициент учета положения наружной поверхности по отношению к наружному воздуху, таблица 6 [5];
β – добавочные потери теплоты в долях от основных потерь, определяются по приложению. 8 [1].
k=1/R0r, (3.3)
где R0r – приведенное сопротивление теплопередаче, (м2·°С)/Вт, таблица 1.
Тепловые потери на нагрев инфильтрирующегося наружного воздуха в помещение определяются по формуле:
Qинф=0,28·∑Gi·c·(tp-text)·k, (3.4)
где ∑Gi – расход инфильтрирующегося воздуха через ограждающие конструкции, кг/ч, находиться по формуле (3.6);
c – удельная теплоемкость воздуха, равная 1кДж/(кг·°С);
k – коэффициент учета влияния встречного теплового потока в ограждающих конструкциях, определяется по приложению 9 [1];
Тепловые потери на нагрев инфильтрирующегося воздуха в помещениях жилых и общественных зданий при естественной вытяжной вентиляции, не компенсируемого подогретым приточным воздухом определяется по формуле:
Qинф=0,28·Ln·ρ·c·(tp-text), (3.5)
где Ln – расход удаляемого воздуха не компенсируемый подогретым приточным воздухом, м3/ч;
ρ – плотность наружного воздуха, кг/м3, определяется по формуле (3.8);
Следует принимать наибольшую из величин, полученных по формулам (3.4) и (3.5).
∑Gi=(0,21·∑Δp10,67·A1)/R1+(∑Δp20,5·A2)/R2+(∑Δp3·0,5·l), (3.6)
где Δp – разность давлений воздуха на наружной и внутренней поверхностях соответственно окон, балконных дверей и фонарей – Δp1; наружных дверей, ворот и открытых проемов – Δp2; стыков стеновых панелей – Δp3, Па, находятся по формуле (3.7);
A1, R1 – соответственно площадь окон, балконных дверей и фонарей, м2; сопротивление их воздухопроницанию, (м2·ч)/кг, находиться по [5];
A2, R2 – соответственно площадь наружных и внутренних дверей, ворот и открытых проемов, м2, сопротивление их воздухопроницанию (м2·ч)/кг, находиться по приложению 9 [1];
L – длина стыков стеновых панелей, м.
Δpi=(H-hi)·(γi-γp)+0,5·ρi·ν2·(ce,n-ce,p)·k-pint, (3.7)
где H – высота здания от уровня земли до верха карниза, центра вытяжных отверстий фонаря или шахты, м;
hi – расчетная высота от уровня земли до верха окон, балконных дверей, дверей, ворот проемов или до оси горизонтальных и середины вертикальных стыков стеновых панелей, м;
γi, γp – удельный вес наружного воздуха и воздуха в помещении, Н/м3, определяется по формуле (3.9);
ρi – плотность наружного воздуха, кг/м3;
ν – скорость ветра, м/с, принимаемая по [3];
ce,n, ce,p – аэродинамический коэффициент соответственно для наветренной и подветренной поверхностей ограждающих конструкций здания, принимаются по [13];
k – коэффициент учета изменения скоростного давления ветра в зависимости от высоты здания, принимается по [13];
pint – условно-постоянное давление воздуха в помещении, Па.
ρ=353/(273+t) (3.8)
γ=3463/(273+t) (3.9)
Инфильтрация воздуха в помещения через стыки стеновых панелей учитывается только для жилых зданий.
Расчет тепловых потерь здания производился в программе Microsoft Excel (приложение Б).
4 Расчет теплопоступлений
Расчетные теплопоступления в помещения здания определяются суммой поступления теплоты от различных источников теплоты.
Тепловыделения в помещениях в общем виде составляются из теплоотдачи людьми Qл, теплопроводов и нагревательного технологического оборудования Qоб, тепловыделений источниками искусственного освещения и работающим электрическим оборудованием Qэл, нагретыми материалами и изделиями Qмат, теплопоступлений от экзотермических технологических процессов Qтехн и солнечной радиации Qс.р, т.е.:
Qвыд=Qл+Qоб+Qэл+Qмат+Qтехн+Qс.р (4.1)
4.1 Выделение теплоты и влаги людьми
При расчете мощности отопительной системы учитываются явные и полные тепловыделения от людей Qл, Вт. Выделение теплоты и влаги людьми зависит от затраченной ими энергии и температуры воздуха в помещении. Для расчета используется таблица 2.2 [15].
Qляв=qчеляв·n, (4.2)
где qчеляв – количество явной теплоты выделяемое человеком при данной температуре воздуха в помещении, Вт;
n – количество человек.
Qлпол=qчелпол·n, (4.3)
где qчелпол – количество полной теплоты выделяемое человеком при данной температуре воздуха в помещении, Вт;
Wл=ωчел·n, (4.4)
где ωчел – количество влаги выделяемой человеком при данной температуре воздуха в помещении, г/ч;
Расчет выделений теплоты производился в программе Microsoft Excel (приложение В).
4.2 Выделение теплоты от источников освещения
Принято считать, что вся энергия, затрачиваемая на освещение, переходит в теплоту, нагревающую воздух помещения; при этом пренебрегают частью энергии, нагревающей конструкции здания и уходящей через них. Тепловыделения от источников искусственного освещения Qосв, Вт, определяются по формуле:
Qосв=Nосв, (4.5)
где Nосв – суммарная мощность источников выделения, Вт;
Расчет выделений теплоты производился в программе Microsoft Excel (приложение В).
4.3 Теплопоступление через заполнение световых проемов
Количество теплоты, QΙΙ, Вт, поступающей в помещение в каждый час расчетных суток через заполнение световых проемов площадью FΙΙ, м2, определяется по формуле:
QΙΙ=(qΙΙр+qΙΙт)·FΙΙ, (4.6)
где qΙΙр – теплопоступления от солнечной радиации, Вт/м2, для вертикального заполнения световых проемов определяется по формуле (4.7);
qΙΙт – теплопоступления, обусловленные теплопередачей, Вт/м2, определяется по формуле (4.8);
FΙΙ – суммарная площадь световых проемов, м2.
Теплопоступления от солнечной радиации qΙΙр, Вт/м2, рассчитываются по формуле:
qΙΙр=(qпв·Kинсв+qрв·Kобл)·Kотн·τ2, (4.7)
где qпв, qрв – количество теплоты соответственно прямой и рассеянной солнечной радиации, поступающей в помещение в каждый час расчетных суток через одинарное вертикальное остекление световых проемов, Вт/м2, принимается по таблице 2.3 [15];
Kинсв – коэффициент инсоляции для вертикального заполнения световых проемов, рассчитывается по формуле (4.9);
Kобл – коэффициент облучение, рассчитывается по формуле (4.10);
Kотн – коэффициент относительного проникновения солнечной радиации через заполнение светового проема, отличающееся от обычного одинарного остекления, принимается по таблице 2.4 [15];
τ2 – коэффициент, учитывающий затенение светового проема переплетами, принимается по таблице 2.5 [15].
Теплопоступления, обусловленные теплопередачей qΙΙт, Вт/м2, рассчитываются по формуле:
qΙΙр=(tн.усл-tint)/RΙΙ, (4.8)
где tн.усл – условная температура наружной среды, °С, определяется по формуле (4.11);
tint – температура воздуха в помещении в теплый период года, °С;
RΙΙ – сопротивление теплопередаче заполнения световых проемов, (м2°С)/Вт, определяется по таблице 2.4 [15].
Коэффициент инсоляции для вертикального заполнения световых проемов Kинсв определяется по формуле:
Kинсв=(1-(Lг·ctgβ-a)/H)·(1-(Lв·tgAс.о-c)/B), (4.9)
где Lг, Lв – размер горизонтальных и вертикальных выступающих элементов затенения (откосы, стационарные элементы фасада), м;
a, c – расстояния от горизонтального и вертикального элементов затенения до откоса светового проема, м;
H, B – высота и ширина светового проема, м;
β – угол (для горизонтальных затеняющих устройств), градус, между вертикальной плоскостью остекления и проекцией солнечного луча на вертикальную плоскость, перпендикулярную рассматриваемой плоскости остекления, определяется по формуле (4.10);
Aс.о – солнечный азимут остекления (для вертикальных затеняющих устройств), т.е. угол, между горизонтальной проекцией солнечного луча и горизонтальной проекцией нормали к рассматриваемой плоскости остекления, определяется по таблицам 2,6–2,8 [15].
β=arctg(ctgh·cosAс.о), (4.10)
где h – высота стояния солнца, градус, принимается по таблицам. 2.7, 2.8 [15];
Коэффициент облучения Kобл равен произведению коэффициентов облучения Kобл г и Kобл в соответственно для горизонтальной и вертикальной солнцезащитной конструкции, которые зависят от углов β1 и γ1, градус, и определяются по рис. 2.6 [15], рассчитывается по формуле:
Kобл=Kоблг+Kоблв (4.11)
β1=arctg(Lг/(H+a)) (4.12)
γ1= arctg(Lв/(B+c)) (4.13)
Условная температура tн.усл, °С, наружной среды при вертикальном заполнении световых проемов рассчитывается по формуле:
tн.усл=tн.ср+0,5·Atн·β2+(Sв·Kинсв+Dв·Kобл)/αнв·ρΙΙ·τ2, (4.14)
где tн.ср– средняя температура наружного воздуха наиболее жаркого месяца, °С, для вентиляции (обеспеченностью 0,5) принимаемая по таблице 1 [3];
Atн – суточная амплитуда температуры наружного воздуха, °С, равная средней для вентиляции (обеспеченностью 0,5), принимается по таблице 2 [3];
β2 – коэффициент, учитывающий гармоническое изменение температуры наружного воздуха, принимается по таблице 2.9 [15];
Sв, Dв – количество теплоты соответственно прямой и рассеянной радиации, Вт/м2, поступающей каждый час расчетных суток на вертикальную поверхность, принимается по таблице 2.10 [15];
αнв – коэффициент теплоотдачи наружной поверхностью ограждения Вт/(м2°С), зависящей от скорости ветра, определяется по формуле (4.15);
ρΙΙ – приведенный коэффициент поглощения солнечной радиации заполнением световых проемов, принимается по таблице 2.4 [15];
αнв=5,8+11,6·√ω, (4.15)
где ω – скорость ветра в теплый период года, м/с.
Расчет выделений теплоты производился в программе Microsoft Excel (приложение В).
 
4.4 Теплопоступление от системы дежурного отопления
Теплопоступление от системы дежурного отопления Qдеж, Вт, предназначено для поддержания минимально заданной температуры в помещении в период, когда помещение не используется и рассчитывается по формуле:
Qдеж=Qраб·((tср.п-tвраб)/(tср.п-tвдеж)), (4.16)
где Qраб – теплопоступление от системы рабочего отопления, Вт, рассчитанной для холодного периода года, без учета тепловых потерь на нагрев врывающегося наружного воздуха, на нагрев ввозимых материалов, на нагрев транспорта;
tср.п – средняя температура теплоносителя (воды), входящего в прибор отопления и выходящего из него, °С;
tвраб, tвдеж – температуры воздуха в помещении соответственно при рабочей и при дежурной системе отопления, °С;
Qдеж=134710·((80-16)/(80-12))=116880Вт
Дежурное отопление предусмотрено в общеремонтной мастерской для поддержания минимального теплового режима в помещении.
5 Тепловой баланс здания
Тепловой баланс определяется из разницы тепловых потерь и тепловыделений здания в расчетные периоды года. Тепловой баланс учитывается при определении расходов воздуха на вентиляцию. Дежурное отопление не входит в тепловой баланс, т.к. оно применяется только для поддержания минимально допустимой температуры во время, когда здание не эксплуатируется.
Таблица 4 – Тепловой баланс
Период года Теплопоступления, Вт Теплопотери здания Qтп, Вт ∑Q, Вт Wл.влаг, г/ч Gл.CO2, г/ч ε
Qот QΙΙ Qосв Qл
ТП - 26010 5690 7250 - 38950 5750 1250 24386
ПП 116880 3440 58460 82870 51884
ХП 134710 - 132070 15580 9754
 
6 Определение расходов общеобменной приточной и вытяжной вентиляции
Часовые расходы приточного и вытяжного воздуха общеобменной вентиляции определяются из ассимиляции тепло- и влагоизбытков, вредных веществ с учетом работы местной и локализующей вентиляции для всех периодов года. Определение расходов воздуха найдено по Jd-диаграмме. В расчетах используются уравнения материального баланса по воздуху и по вредным веществам.
Для расчетного помещения расход общеобменной приточной и вытяжной вентиляции посчитан по Jd-диаграмме. Для большинства не расчетных помещений расчет необходимое количество приточного и вытяжного воздуха посчитано по кратности воздухообмена.
Расчет часовых расходов приточного и вытяжного воздуха общеобменной вентиляции производился в программе Microsoft Excel (приложение Г).
7 Расчет воздухораспределения в расчетных помещениях
Воздухообмен следует организовывать таким образом, чтобы обеспечить соблюдение требований по предельному содержанию вредных веществ и норм метеорологических условий в воздухе рабочей или обслуживаемой зоны (РЗ), а также норм взрывопожарной безопасности наиболее экономичным способом.
В процессе организации воздухообмена и при подборе воздухораспределительных устройств (ВР) необходимо решить следующие задачи:
1) определить требуемый расход вентиляционного воздуха;
2) установить экстремальные значения скоростей и температур воздуха (концентраций) в рабочей или обслуживаемой зоне помещения;
3) разработать расчетные схемы циркуляции воздушных потоков в помещении;
4) обеспечить при необходимости условия для равномерного распределения параметров воздуха по площади помещения.
Подачу приточного воздуха непосредственно в помещения с постоянным пребыванием людей необходимо предусматривать таким образом, чтобы он не поступал через зоны с большим загрязнением в зоны с меньшим загрязнением и не нарушал работу местных отсосов.
Подача воздуха осуществляется из решеток АМН 600х150, свободными наклонными компактными струями под углом 45 градусов.
Геометрическая характеристика струи Н, м, которая рассчитывается по формуле:
H=5,45·m·ω0·4√A0/(√n·Δt0), (7.1)
где m – скоростной коэффициент ВР;
n – температурный коэффициент ВР;
A0 – расчетная площадь воздухораспределителя, м2;
ω0 – начальная скорость движения воздуха, отнесенная к расчетной площади ВР, м/с;
Δt0 – избыточная температура приточного воздуха °С.
Критерий Архимеда Arx:
Arx=1,2·(x/H)2, (7.2)
где x – расстояние от места истечения струи (ВР) до рассчитываемого сечения по направлению движения струи, м.
Коэффициент неизотермичности Kn при наклонной подаче струи:
Kn=cosα·√cos2α+(sinα+(x/(H·cosα))2)2, (7.3)
где α – угол отклонения струи от горизонтальной поверхности, градус.
Коэффициент стеснения струи Kcon:
Kcon=KconT+(0,9/m)·(Lcon/L0)·(x/√Ap)·√A0/Ap, (7.4)
где KconT – коэффициент для тупиковой схемы развития струи;
x – путь развития струи, м;
Ap – площадь помещения, перпендикулярная потоку воздуха, приходящаяся
на один ВР (струю), м2;
Lcon – расход воздуха, удаляемого в конце развития струи, м3/ч;
Lo – расход воздуха, подаваемого одним ВР, м3/ч.
Коэффициент взаимодействия Kin зависит от расстояния между струями и их количества, принимается по таблице 17.4 [16].
Максимальные параметры воздуха на основном участке струи находят по формулам:
ωx=((m·ω0·√A0)/x)·Kcon·Kin·Kn (7.5)
Δtx=((n·Δt0·√A0)/x)·Kin/(Kcon·Kn) (7.6)
Допустимые значения изменения скорости ωдоп, м/с, и температуры Δtдоп, °С, вычисляются по зависимостям:
ωдоп=k·ωрз, (7.7)
где Kп – коэффициент перехода от нормируемого значения скорости к ее максимальному значению в струе, °С, определяется по таблице Г.1 [1];
ωрз – скорость воздуха в рабочей зоне, м/с.
Δtдоп=tрз+t2, (7.8)
где tрз – скорость воздуха в рабочей зоне, °С;
Δt2 – допустимое отклонение температуры в струе от нормируемой температуры при ассимиляции избытков теплоты, °С, определяется по таблице Д.1 [1].
Максимальные параметры воздуха на основном участке струи не должны превышать допустимые значения отклонения.
Расчет воздухораспределения расчетного помещения производился в программе Microsoft Excel (приложение Д).
8 Система отопления
Выбор системы отопления осуществляется в соответствии с приложением 11 [1], применяется однотрубная и двухтрубная, горизонтальную, водяную систему отопления с нижней разводкой и встречным движением теплоносителя. Температурный график 90°С/70°С. Теплоснабжение объекта осуществляется от проектируемой котельной.
Отопление торгового зала – водяное с однотрубной разводкой. Нагревательные приборы, встраиваемые в структуру пола, для создания завес от ниспадающих потоков холодного воздуха и предупреждения запотевания окон.
Отопление общеремонтной мастерской – воздушное, а так же предусмотрено водяное дежурное отопление из расчета поддержания в помещении +12°С. Система отопления мастерской – горизонтальная однотрубная.
Отопление кабинетов и офисов второго этажа – водяное с двухтрубной разводкой.
В качестве нагревательных приборов приняты напольные конвекторы (первый этаж здания кроме кабинетов), алюминиевые секционные радиаторы в офисах и кабинетах.
Выпуск воздуха из системы отопления осуществляется через воздуховыпускные краны Маевского Dy15, спуск воды производиться через ручной насос в канализацию.
На первом этаже здания трубы проложены в каналах или в конструкции пола, на втором – по стене за защитным экраном.
Воздушное отопление осуществляется отопительно-вентиляционным агрегатом VOLKANO VR1.
Магистральные трубопроводы из армированного полипропилена системы отопления до распределительного коллектора изолированы цилиндрами URSA TECH (НГ) из стеклянного штапельного волокна с покрытием из алюминиевой фольги (RS1/ALU).
Для компенсации температурных удлинений предусмотрены П-образные компенсаторы.
9 Тепловой расчет системы отопления
Требуемый номинальный тепловой поток Qн.т, Вт, для выбора типоразмера отопительного прибора определяется по формуле:
Qн.т=Qпр/φк, (9.1)
где Qпр – необходимая теплоотдача прибора в расчетном помещении, Вт;
φк – комплексный коэффициент приведения к расчетным условиям.
Qпр=Qп-0,9·Qтр, (9.2)
где Qп – теплоотдача прибора, Вт;
Qтр –теплоотдача открыто проложенных в пределах помещения труб, Вт.
φк=(Δtср/70)1+n·(Gпр/360)p·b·Ψ·с, (9.3)
где Δtср – разность средней температуры воды в приборе и температуры помещения, °С;
Gпр – расход теплоносителя в отопительном приборе, кг/ч;
b – коэффициент учета атмосферного давления в данной местности;
Ψ – коэффициент учета направления движения теплоносителя в отопительном приборе;
n, p, c – экспериментальные числовые показатели.
Qтр=qв·lв+ qг·lг, (9.4)
где qв, qг – теплоотдача метра вертикальных и горизонтальных, Вт/м, принимается по таблице II.24 [14];
lв, lг – длина вертикальных и горизонтальных труб, проложенных в пределе помещения, м.
Минимально допустимое число секций отопительного прибора определяется по формуле:
Nмин=(Qн.т·β4)/(Qн.у·β3), (9.5)
где β4 – коэффициент учитывающий способ установки отопительного прибора;
Qн.у – номинальный условный тепловой поток одной секции отопительного прибора, Вт;
β3 – коэффициент учитывающий число секций в приборе;
Расчет отопительных приборов производился в программе Microsoft Excel (приложение Е).
10 Гидравлический расчет системы отопления
Расчет трубопроводов системы водяного отопления сводится к определению наиболее экономичных сечений труб при заданных тепловых нагрузках, допустимых скоростях и удельных потерь давления.
Располагаемы перепад давлений pр, Па, всегда должен превышать суммарные потери давления от трения по длине трубопровода и от местных сопротивлений по наименее выгодному направлению, должен соответствовать формуле:
pр≥∑(R·l+z), (10.1)
где R – потери давления от трения на расчетном участке трубопровода, Па/м;
l – длина участка трубопровода, м;
z – потери давления на местные сопротивления, на расчетном участке, Па.
Потери давления от трения R, Па/м, определяются по формуле:
R=(λ/d)·(ρ·ω2/2), (10.2)
где λ – коэффициент сопротивления трению о стенки трубы теплоносителя;
d – внутренний диаметр трубы, м;
ρ – плотность теплоносителя, перемещаемого по трубопроводу, кг/м3;
ϑ – скорость потока теплоносителя, м/с;
(ρ·ω2)/2 – скоростное (динамическое) давление, Па.
Коэффициент сопротивления трения рассчитывается по формуле Альтшуля:
λ=0,11·(Kэ/d+68/Re)0,25, (10.3)
где Kэ – абсолютная эквивалентная шероховатость поверхности трубы, мм;
d – внутренний диаметр трубы, мм;
Re – число Рейнольдса.
Число Рейнольдса определяется по формуле:
Re=ω·d/ν, (10.4)
где ω – скорость потока теплоносителя, м/с;
d – внутренний диаметр трубы, мм;
ν – кинематическая вязкость теплоносителя, м2/с.
Коэффициент λ зависит от состояния внутренней поверхности трубы (относительной шероховатости), физических свойств потока и режима его движения (критерия Рейнольдса). Для полипропиленовых труб абсолютная эквивалентная шероховатость поверхности составляет 0,05 мм.
Допустимые расходы и скорости движения теплоносителя приведены в [1].
Потери давления на местные сопротивления z, Па, определяются количеством единиц коэффициентов местного сопротивления ζ (к.м.с.) и скоростью движения теплоносителя по формуле:
z=∑ζ·(ρ·ω2/2), (10.5)
где Σζ – сумма коэффициентов местных сопротивлений на расчетном участке;
ρ·ω2/2 – скоростное (динамическое) напор, Па.
Значения ζ (к.м.с.) деталей трубопроводов системы отопления приведены в таблице II.10-II.15 [14].
При невозможности увязки располагаемых давлений по ответвлениям трубопроводов в пределах 25% следует устанавливать диафрагмы на участках труб или заузить диаметр трубопровода на определенном участке.
Гидравлический расчет системы отопления производился в программе Microsoft Excel (приложение Ж).
11 Система вентиляции
Количество воздуха подаваемого в помещение для обеспечения требуемых параметров воздушной среды в рабочей зоне, следует определять для теплого, холодного периодов года и для переходных условий исходя из преобладающих вредных веществ.
Следует учесть, что в теплый период года и при переходных условиях воздухообмен в здании может осуществляться при помощи аэрации, но расходы воздуха необходимо определить для наихудших условий, т.е. без аэрации.
Для доведения параметров внутреннего воздуха до нормативных значений, в помещении торгового зала предусмотрена система центрального кондиционирования, совмещенная с приточной вентиляцией фирмы VST CLIMA (50% нагрузки) и две зональные системы потолочного типа фирмы FUJITSU-GENERAL (50% нагрузки). Высокая тепловая нагрузка обусловлена ориентацией главного фасада на юго-запад. Теплопоступления в основном от солнечной радиации через незатененные не зеркальные стеклопакеты, а также световой фонарь в кровле. Расчетная температура наружного воздуха для кондиционирования 30°С (параметры А), энтальпия 56,8 кДж/кг, относительная влажность наружного воздуха 40%. Воздух подается и забирается по круглым спирально-замковым воздуховодам. Для предотвращения конденсации воздуховоды от центрального кондиционера теплоизолируются. Вытяжка крышным вентилятором. Холодоснабжение от компрессорно-конденсаторного блока фирмы CARRIER, установленного у наружной стены здания; холодоноситель -фреон R22, фреонопроводы теплоизолируются. Часть воздуха от центрального кондиционера идет на обслуживание административно-бытовых помещений, находящихся в том же пожарном отсеке, что и торговый зал. Воздух подается в помещения через регулируемые диффузоры, забирается вытяжной системой, расположенной в торговом зале через переточные решетки.
Для ассимиляции вредностей в помещении общеремонтной мастерской предусмотрена общеобменная приточно-вытяжная вентиляция с механическим побуждением. Вытяжка из 2-х зон: верхней – на расстоянии 5,7 метров от пола и нижней через решетки, низ которых находится на отметке +0.300. Выброс отработавшего воздуха над кровлей крышным вентилятором. Отвод выхлопных газов от вытяжных катушек высокооборотным радиальным вентилятором фирмы СОВПЛИМ. Дисбаланс с учетом местных отсосов отрицательный.
В складах предусмотрена отдельная приточно-вытяжная вентиляция с механическим побуждением.
В тупиковой мойке вентиляция принята: приток механический, вытяжка механическая. Вытяжная система совместная для помещения мойки и санитарно-бытовых помещений; приточная система общая для мойки и административно-бытовых помещений.
Приток в санитарно-бытовые помещения посредством перетока через переточные решетки из административно-бытовых помещений.
12 Аэродинамический расчет общеобменной приточно-вытяжной системы вентиляции
Аэродинамический расчет выполняется методом удельных сопротивлений для одной приточной и одной вытяжной систем, а для остальных вентиляционных систем расчет ведется по допустимым скоростям.
Общие потери давления p, Па, в сети воздуховодов для стандартного воздуха (t=20°С и ρ=1,2кг/м3) определяется по формуле:
p=∑(R·l+z), (12.1)
где R – потери давления на трение на расчетном участке сети, Па/м;
l – длина участка воздуховода, м;
z – потери давления на местные сопротивления на расчетном участке сети, Па.
Потери давления на трение R, Па/м, в круглых воздуховодах определяются по формуле:
R=(λ/d)·(ρ·ω2/2), (12.2)
где λ – коэффициент сопротивления трения;
d – диаметр воздуховода, м;
ρ – плотность воздуха, перемещаемого по воздуховоду, кг/м3;
ω – скорость движения воздуха в воздуховоде, м/с;
(ρ·ω2)/2 – скоростное (динамическое) давление, Па.
Коэффициент сопротивления трения рассчитывается по формуле Альтшуля:
λ=0,11·(Kэ/d+68/Re)0,25, (12.3)
где Kэ – абсолютная эквивалентная шероховатость поверхности воздуховода, мм;
d – диаметр воздуховода, мм;
Re – число Рейнольдса.
Re=ω·d/ν, (12.4)
где ω – скорость потока теплоносителя, м/с;
d – внутренний диаметр трубы, мм;
ν – кинематическая вязкость теплоносителя, м2/с.
Для воздуховодов выполненных из листовой стали абсолютная эквивалентная шероховатость поверхности равна 0,1мм. Допустимые скорости движения воздуха в воздуховодах производственных зданий с механическим побуждением составляют: в магистральных – до 12м/с, в ответвлениях – 6м/с.
Значение эквивалентного диаметра dэкв, м, определяются по формуле:
dэкв=2·(A·B)/(A+B), (12.5)
где A и B – размеры сторон прямоугольного воздуховода, м.
Следует иметь ввиду, что в прямоугольном воздуховоде и соответствующем ему круглом воздуховоде с условным диаметром dэкв, при равенстве скоростей движения воздуха расходы воздуха не совпадают.
Потери давления на местные сопротивления z, Па, определяются по формуле:
z=∑ζ·(ρ·ω2/2), (12.6)
где Σζ – сумма коэффициентов местных сопротивлений на расчетном участке;
ρ·ω2/2 – скоростное (динамическое) напор, Па.
Значения коэффициентов местных сопротивлений деталей приточных и вытяжных систем вентиляции приведены в таблице 22.16–22.35 [16], узлов ответвлений и отводов воздуховодов из унифицированных деталей – в таблице 22.36–22.43 [16].
При температуре транспортируемого воздуха не равной 20°С потери давления, вычисленные по формуле (12.1), следует принимать с поправочными коэффициентами K1 и K2 соответственно на трение и на местные сопротивления по таблице 22.44 [16].
При невозможности увязки потерь давления по ответвлениям воздуховодов в пределах 10% следует устанавливать диафрагмы преимущественно на вертикальных участках.
Аэродинамический расчет общеобменной приточно-вытяжной вентиляции производился в программе Microsoft Excel (приложение З).
13 Система теплоснабжения
Теплоснабжение воздухонагревателей приточных камер и тепловых завес осуществляется от проектируемой котельной, параметры теплоносителя 90/70°С, теплоноситель - вода.
Оборудование приточных систем размещено в приточных камерах.
Сервопривод с трехходовым клапаном поставляются в комплекте с вентиляционными установками.
Воздушно-тепловые завесы оборудованы узлами регулирования тепловой мощности теплообменников.
Трубопроводы из армированного полипропилена системы теплоснабжения теплоизолировать цилиндрами URSA TECH (НГ) из стеклянного штапельного волокна с покрытием из алюминиевой фольги (RS1/ALU). При пересечении строительных конструкций прокладываются в футлярах из негорючих материалов. В верхних точках системы предусмотрены автоматические воздухоотводчики DN15, в нижних – тройники с пробкой для опорожнения.
Гидравлические испытания должны производится под давлением 1,5 рабочего, с учетом требований, предъявляемых к теплообменникам приточных камер.
14 Расчет воздушно-тепловых завес
Воздушные завесы устраивают в отапливаемых зданиях для обеспечения требуемой температуры воздуха в рабочей (обслуживаемой) зоне и на постоянных рабочих местах, расположенных вблизи ворот, дверей и технологических проемов. Воздушные или воздушно-тепловые завесы (воздушные завесы с подогревом воздуха) могут быть шиберного или смешивающего типа.
Общий расход воздуха, подаваемого завесой шиберного типа, определяют по формуле:
Gз=5100·q’·μпр·Fпр·√(Δp·ρсм), (14.1)
где q' – отношение расхода воздуха, подаваемого завесой, к расходу воздуха, проходящего в помещение через проем при работе завесы, находится по таблице 7.2 [15];
μпр – коэффициент расхода проема при работе завесы находится по таблице 7.2 [15];
Fпр – площадь открываемого проема оборудованного завесой, м2;
∆p – разность давлений воздуха с двух сторон наружного ограждения на уровне проема, оборудованного завесой, Па, рассчитывается по формуле (14.3);
ρсм – плотность смеси подаваемого завесой и наружного воздуха, кг/м3, при температуре tсм = 12°С, равной нормативной, определяется по формуле (14.2).
ρсм=353/(273+tсм) (14.2)
Разность давлений ∆p определяют расчетом, в результате решения уравнений воздушных балансов помещений, с учетом ветрового давления для холодного периода года.
Для ориентировочных расчетов, если нет полных исходных данных, значение ∆p можно определять по формуле:
Δp=ΔpТ+k1·ΔpВ, (14.3)
где k1 – поправочный коэффициент на ветровое давление, учитывающий степень герметичности зданий, определяется по таблице 7.3 [15];
∆pТ – разность давлений воздуха при перепаде температур между внутренним и наружным воздухом в холодный период года, Па, рассчитывается по формуле (14.4);
∆pВ – ветровое давление воздуха, Па, рассчитывается по формуле (14.6).
ΔpТ=g·hрасч·(ρн-ρв), (14.4)
где g – ускорении свободного падения, м/с2;
hрасч – расчетная высота, т.е. расстояние по вертикали от центра проема, оборудованного завесой, до уровня нулевых давлений, где давления снаружи и внутри здания равны (высота нейтральной зоны), м, определяется по формуле (14.5);
ρн – плотность воздуха, кг/м3, при температуре наружного воздуха (параметры Б);
ρв – плотность воздуха, кг/м3, при средней по высоте помещений температуре внутреннего воздуха tв;
Расчетную высоту hрасч, м, ориентировочно можно принимать для зданий без аэрационных проемов и фонарей по формуле:
hрасч=0,5·hпр, (14.5)
где hпр – высота открываемого проема, оборудованного завесой, м.
ΔpВ=c·ωв2·ρн/2, (14.6)
где с – расчетный аэродинамический коэффициент, значение которого следует принимать по [13];
ωв – расчетная скорость ветра, (параметр Б) для холодного периода, м/с;
Определяем общий расход воздуха завесой по формуле (14.1). Принимаем к установке две завесы типа Ramak P-7W-300 суммарной производительностью по воздуху Gз = 14600 кг/ч.
Отношение расхода воздуха, подаваемого завесами Remak P-7W-300, к расходу воздуха, проходящего в помещение через проем при работе завес:
q’=Gз/(5100·μпр·Fпр·√(Δp·ρсм)) (14.7)
Требуемая температура воздуха завес tз определяется на основании уравнения теплового баланса по формуле:
tз=tн+(tсм-tн)/(q’·(1-Q’)), (14.8)
где tн – температура наружного воздуха, °С;
tсм – температура смеси подаваемого завесой и наружного воздуха при, °С;
Q' – отношение теплоты, теряемой с воздухом, уходящим через открытый проем наружу, к тепловой мощности завесы, определяется по рисунку 7.3 [15].
Тепловая мощность калориферов воздушно-тепловой завесы определяется по формуле:
Qз=A·Gз·(tз-tнач), (14.9)
где A – 0,28 – коэффициент;
Gз – расход воздуха, подаваемого завесой кг/ч;
tз – температура воздуха завесы, °С;
tнач – температура воздуха, забираемого для завесы, °С, (на уровне всасывающего отверстия вентилятора, принимается равной температуре смеси воздуха, поступающего в помещение из верхней зоны – равной температуре воздуха в верхней зоне; снаружи – равной температуре наружного воздуха для холодного периода года, соответствующей параметрам Б).
Дополнительные потери теплоты за счет несовпадения температуры воздуха в зоне ворот и в рабочей зоне помещения определяется по формуле:
Qдоп=A·Gз/q’·c·(tв-tсм)·n/60, (14.10)
где c – удельная теплоемкость воздуха, кДж/(кг°С);
tв – температура внутреннего воздуха, °С;
n – продолжительность открытия проема, мин.
Расчет воздушно-тепловых завес производился в программе Microsoft Excel (приложение И).
15 Мероприятия по обеспечению пожарной безопасности
Здание Автосалона «SKODA» разделено по оси 5 противопожарной стеной 1-го типа с пределом огнестойкости REI 150 на два пожарных отсека: Автосалон и Автосервис.
В противопожарной стене 1-го типа установлены противопожарные двери 1-го типа с пределом огнестойкости EI 60.
Помещения электрощитовой и венткамер отделены от остальных помещений противопожарными перегородками 1-го типа и противопожарными перекрытиями 3-го типа с пределом огнестойкости EI 45.
Помещение с постами ТО и ТР и помещения складов в Автосервисе отделены друг от друга и от остальных помещений противопожарными перегородками 1-го типа.
Встроенные административные помещения в Автосервисе приняты с числом этажей не более двух и отделены от производственных и складских помещений категорий противопожарными перегородками с пределом огнестойкости EI 90 и противопожарными перекрытиями 3-го типа.
Двери электрощитовой, венткамер, производственных и складских помещений приняты противопожарными 2-го типа с пределом огнестойкости EI 30.
Общая площадь проемов в противопожарных преградах не превышает 25% их площади.
Все конструкции в здании предусмотрены из несгораемых материалов.
Наружные ненесущие стены в здании предусмотрены из трехслойных стеновых панелей ПТСМА-150 (тип 1) с пределом огнестойкости EI 150 производства ЗАО «Самарский завод «Электрощит» – Стройиндустрия» г. Самара, что больше требуемого нормативного предела огнестойкости.
Внутренние стены котельной и лестничных клеток толщиной 250 мм, выполненные из глиняного кирпича и оштукатуренные с двух сторон, обеспечивают предел огнестойкости более REI 150.
Перегородки в здании предусмотрены толщиной 200 мм из легкобетонных блоков и оштукатуриваются с двух сторон, что обеспечивает их предел огнестойкости более EI 45.
Стальные перемычки в стенах и перегородках оштукатуриваются слоем раствора толщиной 30 мм по сетке с размером ячейки 20/20 по ГОСТ 5336-89.
Стальные балки и косоуры в лестницах 1-го типа оштукатуриваются слоем раствора толщиной 30 мм по сетке с размером ячейки 20/20 по ГОСТ 5336-89. В лестницах 1-го типа предусмотрены железобетонные ступени.
Для обеспечения предела огнестойкости R 45 стальных колонн, стоек, балок и связей в Автосалоне применена система конструктивной огнезащиты металлоконструкций «ET Профиль» фирмы ОАО «ТИЗОЛ».
Железобетонные перекрытия в Автосалоне предусмотрены с пределом огнестойкости REI 45.
Стальные колонны, стойки, балки и связи в Автосервисе облицовываются минераловатными плитами Rockwool серии Conlit марки Conlit 150 с использованием клея Conlit Glue. Такое решение обеспечивает предел огнестойкости несущих конструкций R 150.
Для обеспечения предела огнестойкости элементов покрытия в Автосервисе не менее 30 минут предусматривается огнезащитная обработка стальных ферм, балок и прогонов по 5-й группе огнезащитной эффективности по НПБ 236-97. Для утепления покрытия применена трехслойная стеновая панель ПТСМА-150 (тип 1) с пределом огнестойкости EI 150 производства ЗАО «Самарский завод «Электрощит» – Стройиндустрия» г. Самара.
Железобетонные перекрытия в Автосервисе предусмотрены с пределом огнестойкости REI 60.
В качестве кровли в здании применены стальные листовые профили по ГОСТ 24045-94.
Для отделки стен в помещениях и на путях эвакуации применены несгораемые материалы.
Для покрытий полов в коридорах применены материалы с пожарной опасностью не более В2, РП2, Д3, Т2.
Для покрытий полов в лестничных клетках применены материалы с пожарной опасностью не более Г2, РП2, Д2, Т2.
Каркасы подвесных потолков в помещениях и на путях эвакуации предусмотрены из несгораемых материалов.
Для заполнений подвесных потолков в помещениях и на путях эвакуации применены материалы с пожарной опасностью Г1, В1, Д1, Т1.
В ограждающих конструкциях здания отсутствуют пустоты.
Двери лестничных клеток оборудуются приспособлениями для самозакрывания и уплотнением в притворах.
Изоляция трубопроводов принята из негорючих материалов.
Канализационные стояки из пластмассовых труб проложены скрыто в коробах из несгораемых материалов. Против ревизий предусмотрены люки размером 30х40см из несгораемых материалов. Участки стояков выше перекрытия на 10 см защищены цементным раствором толщиной 2-3см.
Зазоры в местах прокладки кабелей, трубопроводов и транзитных воздуховодов через стены, перегородки и перекрытия предусматривается заделать несгораемыми материалами на всю толщину конструкций.
Здание оборудуется ручными порошковыми или углекислотными огнетушителями вместимостью по 5/4 л/кг каждый.
Каждый пожарный отсек здания Автосалона «SKODA» обеспечен самостоятельными эвакуационными выходами.
Эвакуация людей с балкона и из помещений, расположенных на 2-м этаже Автосалона, осуществляется через коридор, имеющий выход в лестничную клетку типа Л1 между осями 4-5. Длина коридора менее 15м.
Из помещений между осями 4-5 в Автосалоне предусмотрено по одному эвакуационному выходу шириной 0,8м и более.
Эвакуация людей из служебных помещений 1-го этажа осуществляется через Торговый зал.
Из Торгового зала предусмотрено два эвакуационных выхода непосредственно наружу шириной в свету 1,9м и 1,6м.
Выход из насосной предусмотрен непосредственно наружу.
Эвакуация людей из помещений Автосервиса, расположенных на отметке +3,350, предусмотрена через коридор, имеющий выход в две лестничные клетки типа Л1:
- одна расположена между осями 4-5 в соседнем пожарном отсеке;
- вторая расположена между осями 7-8.
Минимальное расстояние между эвакуационными выходами из коридора 2-го этажа 20,5м, длина коридора 20,5м.
Расстояние по коридору от двери наиболее удаленного помещения на отметке +3,350 до выхода на лестницу 3-го типа менее 30м.
Из служебных помещений здания Автосервиса предусмотрено по одному эвакуационному выходу шириной более 0,8.
Для эвакуации людей из 1-го этажа Автосервиса предусмотрено четыре выхода через калитки в наружных воротах и один выход через лестничную клетку.
Расположение ворот в помещениях постов ТО и ТР предусмотрено рассредоточенное.
В проекте обеспечена возможность открывания ворот вручную. Размеры ворот в свету для наземного транспорта приняты с превышением габаритов транспортных средств (в загруженном состоянии) не менее чем на 0,2м по высоте и 0,6м по ширине.
Выход из котельной предусмотрен непосредственно наружу.
Двери котельной и электрощитовой открываются по направлению выхода из помещения.
Ширина основных эвакуационных проходов в помещениях принята не менее 1,0м.
Высота коридоров принята более 2м, ширина – более 1,4м.
Плотность потоков эвакуируемых в проходах и коридорах не превышает 5 человек на 1м2.
Ширина выходов в лестничные клетки, ширина лестничных маршей и площадок принята более 1,2м.
Уклон маршей в лестничных клетках следует принят 1:2. Ширина проступи в лестницах предусмотрена более 25см, высота ступеней менее 22см.
Высота ограждения внутренних лестниц принята 900мм.
Лестничные клетки имеют выход наружу на прилегающую к зданию территорию непосредственно.
Двери лестничных клеток приняты открывающимися по направлению выхода из здания.
Глубина тамбуров и входных площадок перед наружными дверями принята более 1,5 ширины дверного полотна наружных дверей.
В лестничных клетках предусмотрено естественное освещение через окна в наружных стенах. Площадь световых проемов в наружных стенах надземной части лестничных клеток на каждом этаже принята более 1,2м2.
Для эвакуации людей из здания Автосалона «SKODA» использованы наружные ворота, в которых предусмотрены калитки высотой в свету 1,9м и шириной 0,8м с порогами высотой 0,1м.
Высота всех эвакуационных выходов в свету принята 1,9м.
Направление открывания дверей помещений венткамер не нормируется.
Двери в наружных ограждающих конструкциях здания приняты открывающимися по направлению выхода из здания.
Направление открывания дверей служебных помещений не нормируется.
Помещения для вентиляционного оборудования размещены в пределах пожарного отсека, в котором находятся обслуживаемые помещения.
В помещениях венткамер отсутствуют масляные фильтры.
Расстояние по горизонтали между проемами для забора воздуха, расположенными в соседних пожарных отсеках, принято 3м и более.
В местах пересечения воздуховодами противопожарных преград помещений категорий В2-В3 и ограждающих конструкций помещений венткамер применены противопожарные клапаны с пределом огнестойкости EI 60.
В месте пересечения воздуховодом системы В2 противопожарной перегородки между мойкой и женским гардеробом установлен огнезадерживающий клапан с пределом огнестойкости не менее EI 90.
Все воздуховоды приняты из негорючих материалов. Для повышения огнестойкости воздуховодов общеобменной вентиляции принята конструктивная огнезащита.
Транзитные воздуховоды систем вентиляции в пределах одного пожарного отсека и за пре-делами обслуживаемого этажа предусмотрены с пределом огнестойкости ЕI 30.
Места прохода транзитных воздуховодов через стены, перегородки и перекрытия здания (в том числе в кожухах и шахтах) уплотнены негорючими материалами, обеспечивающими нормируемый предел огнестойкости пересекаемой ограждающей конструкции,
В проекте предусмотрено автоматическое блокирование электроприемников систем вентиляции и кондиционирования, кроме воздушно-тепловых завес, с электроприемниками систем противодымной защиты для:
- отключения при пожаре систем вентиляции. Отключение производится централизованно прекращением подачи электропитания на распределительные щиты систем вентиляции;
- закрывания огнезадерживающих клапанов в помещении, в котором произошел пожар, или в коридоре на этаже пожара.
Огнезадерживающие клапаны применены с автоматическим, дистанционным и ручным управлением.
Формирование команды на отключение вентиляции и кондиционирования, а также на закрывание огнезадерживающих клапанов обеспечивается автоматической системой пожарной сигнализации.
Из коридора на отметке +3,350 в Автосервисе предусмотрена система вытяжной противо-дымной вентиляции. Удаление продуктов горения при пожаре предусмотрено из коридора непосредственно наружу через покрытие.
В системе предусмотрено одно дымоприемное устройство, размещенное под потолком коридора, не ниже верхнего уровня дверных проемов. Длина коридора, обслуживаемого дымоприемным устройством менее 45м.
В качестве дымовых клапанов применены противопожарные нормально закрытые клапаны с автоматически и дистанционно управляемыми приводами без термоэлементов с пределом огнестойкости EI 30.
Выброс продуктов горения осуществляется над покрытием здания на расстоянии более 5м от приемных отверстий для наружного воздуха других систем вентиляции.
Для системы вытяжной противодымной вентиляции предусмотрен радиальный крышный вентилятор с пределом огнестойкости 2,0ч, который может перемещать газовоздушные смеси с температурой до 400°С.
Вентилятор дымоудаления установлен на кровле здания.
У вентиляторов дымоудаления предусмотрена установка обратных клапанов.
Для систем противодымной защиты принята I категория надежности электроснабжения.
Автоматическое включение электроприемников систем противодымной защиты обеспечивается автоматической системой пожарной сигнализации.
16 Технико-экономическое обоснование принятых технических решений
В процессе проектирования и строительства инженерно-технические, организационно-технологические или хозяйственные решения принимаются в условиях много вариантности.
Экономичный вариант обычно выбирается путем сравнения технико-экономических показателей рассматриваемых вариантов, сопоставления показателей нового проекта с эталоном или построенным сооружением. Принимается то решение, которое при условии одинаковой надежности и безопасности для своего осуществления требует меньших затрат.
При сравнении вариантов различных решений в качестве критерия экономической эффективности используют систему показателей, которые подразделяются, с одной стороны, на эксплуатационные и строительные, а с другой (как те, так и другие) – на основные и дополнительные.
В числе основных показателей рассматриваются объемы капитальных вложений, себестоимость выпуска продукции предприятия, себестоимость строительно-монтажных работ. К последней относится также и продолжительность строительства.
К дополнительным, или частным, показателям причисляются: удельная трудоемкость, удельный вес строительно-монтажных работ в общем объеме капитальных вложений, коэффициент сборности и ряд других строительных и эксплуатационных показателей.
Выбор оптимального варианта в проекте осуществляется путем сравнения технико-экономических показателей, рассматриваемых вариантов. Принимается то решение, которое при условии одинаковой надежности и безопасности для своего осуществления требует меньших затрат. В качестве частных и общих критериальных показателей при выборе, в зависимости от особенностей сравниваемых вариантов могут рассматриваться:
- сметная стоимость;
- себестоимость строительно-монтажных работ;
- годовые эксплуатационные затраты;
- трудоемкость;
- материалоемкость;
- энергоемкость;
- дисконтированные приведенные затраты;
- продолжительность реализации проекта.
Для вариантов, отличающихся размерами капитальных вложений и эксплуатационных затрат, сравнительный анализ и выбор оптимального варианта проектного решения осуществляется по критерию «минимальные приведенные затраты».
Приведенные затраты Зi, руб/год, по каждому варианту представляет сумму единовременных капитальных вложений приведенных к годовой размерности через внутреннюю норму эффективности (ВНЭ) и текущих эксплуатационных затрат Сi, руб/год, рассчитывается по формуле:
Зi=Кi·ВНЭ+Сi, (16.1)
где Кi – единовременные затраты (капитальные вложения) по каждому варианту, руб.;
ВНЭ – внутренняя норма эффективности, равная 0,15-0,20;
Сi – текущие (эксплуатационные) затраты по тому же варианту, руб/год.
Вариант с наименьшими приведенными затратами является экономически целесообразным.
Если приведенные затраты по сравниваемым вариантам равны или незначительно отличаются друг от друга, лучшим является проектное решение обеспечивающее:
- простоту эксплуатации;
- меньшую трудоемкость, материалоемкость и энергоемкость;
- большую сборность конструкции;
- повышение производительности труда в строительстве и эксплуатации.
16.1 Варианты систем отопления и теплоснабжения
В дипломном проекте составлены две локальные сметы по двум вариантам технических решений, представлен технико-экономический анализ двух систем отопления и теплоснабжения здания автосалона и представлено их сравнение.
Базовый вариант.
Трубопровод системы отопления и теплоснабжения выполнен из стальных электросварных труб. Магистральные трубопроводы изолируются цилиндрами из стекловолокна. На первом этаже трубопровод проложен в каналах или в конструкции пола, на втором – по стене за защитным экраном.
Предлагаемый вариант.
Трубопровод системы отопления и теплоснабжения выполнен из труб армированного полипропилена. Магистральные трубопроводы изолируются цилиндрами из стекловолокна до распределительного коллектора. На первом этаже трубопровод проложен в каналах или в конструкции пола, на втором – по стене за защитным экраном.
16.2 Сметная стоимость
Локальные сметные расчеты составляются исходя из следующих данных:
- объемов работ принятых из ведомостей строительных и монтажных работ и определяемых по проектным материалам;
- действующих сметных нормативов и показателей на виды работ, конструктивные элементы, а также свободных и регулируемых цен и тарифов на продукцию и услуги.
Стоимость определяемая локальными сметными расчетами включает в себя прямые затраты, накладные расходы и сметную прибыль.
Прямые затраты учитывают стоимость материалов, изделий, конструкций, эксплуатацию строительных машин и стоимость оплаты труда рабочих.
Прямые затраты включают:
- основную заработную плату (ОЗП);
- затраты на эксплуатацию механизмов, в том числе заработную плату машиниста;
- затраты на материальные ресурсы.
Накладные расходы строительных организаций, связанных с созданием общих условий производства, его обслуживанием, организацией и управлением.
Сметная прибыль – это сумма средств необходимая для покрытия отдельных расходов организации, не относящаяся на себестоимость работ и являющаяся гарантированной частью цены на строительную продукцию.
В локальной смете разработанной на основе ТЕР, первая строка таблицы отражает монтажные работы, а вторая – цену на данный вид материала, определенной по прайс-листам завода производителя.
При составлении сметной документации и при расчетах за выполненные работы стоимость работ по открытым единичным расценкам определяется двумя строками:
- в первой, исчисляется стоимость работ по соответствующей единичной расценке;
- во второй, стоимость не учтенных расценками материалов, изделий и конструкций.
Затраты труда на выполнение работ определяются по формуле:
ПЗ=Ер·V, (16.2)
где Ер – затраты труда на единицу работ, руб.;
V – объем работ в натуральных единицах измерения.
При составлении локального сметного расчета по предлагаемым вариантам систем отопления и теплоснабжения здания автосалона были получены данные, представленные в таблице 5.
Таблица 5 – Значения показателей для сравниваемых проектов
Показатель Затраты при монтаже систем отопления и теплоснабжения Сравнение ТЭП
Базовый вариант Предлагаемый вариант
1 2 3 4
Материалы, руб. 1194540,00 702670,00 491870
Машины и механизмы, руб. 74768,00 65016,00 9752
Продолжение таблицы 5
1 2 3 4
ФОТ, руб. 346832,00 247737,00 182721
Накладные расходы, руб. 365084,00 292067,00 292067
Сметная прибыль, руб. 344480,00 202640,00 141840
Прямые затраты в текущих ценах, руб. 4006584,00 3491452,00 515132
Сметная стоимость строительства, руб. 4621243,00 4018472,00 602771
16.3 Сравнительный анализ
Сметная стоимость строительства является основой для определения размера капитальных вложений, финансирования строительства, расчетов за выполненные подрядные (строительно-монтажные, ремонтно-строительные и т.д.) работы, оплата расходов по приобретению оборудования и доставке его на стройки, а также возмещения других затрат за счет средств, предусмотренных сводным сметным расчетом. На основе сметной документации осуществляется инвестиционное проектирование, внутрифирменное планирование, учет и отчетность, внутрихозяйственный расчет и оценка деятельности строительно-монтажных (ремонтно-строительных) организаций и других субъектов инвестиционной деятельности.
В состав инвесторской сметной стоимости СМР формируется три группы затрат:
- сметные прямые затраты (ПЗ);
- сметные накладные расходы (HP);
- сметная прибыль (П).
ССМР=ПЗ+НР+П (16.3)
Себестоимость строительно-монтажных работ, выполненных строительной организацией собственными силами, определяется по формуле:
ССС=ПЗ+НР (16.4)
ПЗ=М+З+А, (16.5)
где М – стоимость используемых непосредственно при выполнении строительных работ материалов, деталей и т.п.;
3 – затраты на оплату труда;
А – затраты на содержание и эксплуатацию строительных машин и механизмов (амортизация).
Для выбора варианта и определения эффективности выполненных мероприятий необходимо определить и сравнить следующие показатели: чистый доход (ЧД), чистый дисконтированный доход (ЧДД), внутренняя норма доходности (ВНД), срок окупаемости (СО).
Чистым доходом (ЧД), руб., называется накопленный эффект за расчетный период, определяется по формуле:
ЧД=∑(Р-З), (16.6)
где Р – поступления от всех видов деятельности, руб;
З – расходы от всех видов деятельности, руб.
Для базового варианта систем отопления и теплоснабжения:
ЧД=∑(4621243,00-4006584,00)=614659,00руб.
Для предлагаемого варианта систем отопления и теплоснабжения:
ЧД=∑(4018472,00-3491452,00)=527020,00руб.
Основным показателем эффективности проекта является чистый дисконтированный доход (ЧДД), руб., – это накопленный дисконтированный эффект за расчетный период, определяется по формуле:
ЧДД=∑((Р-З)/(1+E)t, (16.7)
где E – норма дисконта в год 23%; в квартал 1,10905;
t – расчетный период, в месяцах.
Для базового варианта систем отопления и теплоснабжения:
ЧДД=614659,00/(1+1,10905)5=11684,40руб.
Для предлагаемого варианта систем отопления и теплоснабжения:
ЧДД=527020,00/(1+1,10905)5=10018,42руб.
Внутренняя норма доходности (ВНД) определяется как ставка дисконтирования, при котором сумма дисконтированных поступлений равна сумме дисконтированных капитальных вложений, определяется по формуле:
ВНД=ЧДД/К, (16.8)
где К – капитальные вложения, руб.
Для базового варианта систем отопления и теплоснабжения:
ВНД=11684,40/4621243,00=0,0025
Для предлагаемого варианта систем отопления и теплоснабжения:
ВНД=10018,42/4018472,00=0,0025
Сроком окупаемости (СО), лет, называется продолжительность периода от начального момента до момента окупаемости. По упрощенной методики срок окупаемости определяется по формуле:
СО=К/(Р-З) (16.9)
Для базового варианта систем отопления и теплоснабжения:
СО=4621243,00/614659,00=7,52лет
Для предлагаемого варианта систем отопления и теплоснабжения:
СО=4018472,00/527020,00=7,62лет
Затраты на амортизацию (А),руб., определяются по формуле:
А=0,01·(100/Tн)·К, (16.10)
где Tн – срок службы трубопровода, лет.
Для базового варианта систем отопления и теплоснабжения:
А=0,01·(100/25)·4621243,00=184849,72руб.
Для предлагаемого варианта систем отопления и теплоснабжения:
А=0,01·(100/50)·4018472,00=80369,44руб.
Расчет основных технико-экономических показателей представлен в таблицы 6
Таблица 6 – Основные технико-экономические показатели
Показатель Базовый вариант Предлагаемый вариант Сравнение ТЭП
1 2 3 4
Чистым доходом (ЧД), руб. 614659,00 527020,00 87639
Чистый дисконтированный доход (ЧДД), руб. 11684,40 10018,42 1665,98
Внутренняя норма доходности (ВНД) 0,0025 0,0025 -
Сроком окупаемости (СО), лет 7,52 7,62 -0,1
Затраты на амортизацию (А),руб. 184849,72 80369,44 104480,28
Для наглядности полученных результатов примем стоимость предлагаемого варианта за единицу (100%), тогда стоимость базового варианта будет равна значениям, приведенным в таблице 7.
Таблица 7 – Различие в стоимости вариантов систем отопления и теплоснабжения
Показатель, % Базовый вариант Предлагаемый вариант
Сравнение ТЭП
1 2 3
Материалы 170 100
Машины и механизмы 115 100
Продолжение таблицы 7
1 2 3
ФОТ 140 100
Накладные расходы 125 100
Сметная прибыль 170 100
Прямые затраты в текущих ценах 115 100
Сметная стоимость строительства 115 100
Из полученных данных видно, что вариант систем отопления и теплоснабжения из стальных электросварных труб по основным технико-экономическим показателям превосходит вариант систем отопления и теплоснабжения из армированных полипропиленовых труб. Кроме того, вариант систем отопления и теплоснабжения из армированных полипропиленовых труб имеет ряд преимуществ по сравнению с базовым вариантом, а именно:
- простота и легкость монтажа трубопровода по сравнению с базовым вариантом;
- трубы из армированного полипропилена дешевле стальных электросварных труб того же диаметра;
- полипропиленовый трубопровод не подвержен коррозии, как стальные трубы;
- легкость монтажа и демонтажа трубопровода и как следствие необходима более низкая квалификация кадров;
- долговечность систем отопления и теплоснабжения.
Из расчетов и обоснований следует принять трубопроводы систем отопления и теплоснабжения из армированного полипропилена.
17 Смета на монтаж систем отопления и вентиляции
17.1 Локальный сметный расчет
Локальные сметные расчеты (сметы) на отдельные виды строительных и монтажных работ, а также на стоимость оборудования составляются исходя из следующих данных:
- параметров зданий, сооружений, их частей и конструктивных элементов, принятых в проектных решениях;
- объемов работ, принятых из ведомостей строительных и монтажных работ и определяемых по проектным материалам;
- номенклатуры и количества оборудования, мебели и инвентаря, принятых из заказных спецификаций, ведомостей и других проектных материалов;
- действующих сметных нормативов и показателей на виды работ, конструктивные элементы, а также рыночных цен и тарифов на продукцию производственно-технического назначения и услуги.
Локальные сметные расчеты (сметы) составляются:
- по зданиям и сооружениям: на строительные работы, специальные строительные работы, внутренние санитарно-технические работы, внутреннее электроосвещение, электросиловые установки, на монтаж и приобретение технологического и других видов оборудования, контрольно-измерительных приборов (КИП) и автоматики, слаботочных устройств (связь, сигнализация и т.п.), приобретение приспособлений, мебели, инвентаря и др.;
- по общеплощадочным работам: на вертикальную планировку, устройство инженерных сетей, путей и дорог, благоустройство территории, малые архитектурные формы и др.
В локальных сметных расчетах (сметах) производится группировка данных в разделы по отдельным конструктивным элементам здания (сооружения), видам работ и устройств в соответствии с технологической последовательности работ и учетом специфических особенностей отдельных видов строительства. По зданиям и сооружениям может быть допущено разделение на подземную часть (работы "нулевого цикла") и надземную часть. Локальный сметный расчет (смета) может иметь разделы:
- по строительным работам (земляные работы; фундаменты и стены подземной части; стены; каркас; перекрытия, перегородки; полы и основания; покрытия и кровли; заполнение проемов; лестницы и площадки; отделочные работы и т.п.);
- по специальным строительным работам (фундаменты под оборудование; специальные основания; каналы и приямки; обмуровка, футеровка и изоляция; химические защитные покрытия и т.п.);
- по внутренним санитарно-техническим работам (водопровод, канализация, отопление, вентиляция и кондиционирование воздуха и т.п.);
- по установке оборудования (приобретение и монтаж технологического оборудования; технологические трубопроводы; металлические конструкции, связанные с установкой оборудования, и т.п.).
Стоимость работ в локальных сметных расчетах (сметах) в составе сметной документации приводиться в текущем (прогнозном) уровне цен, определяемом на основе цен, сложившихся ко времени составления смет или прогнозируемых к периоду осуществления строительства.
При составлении локальных сметных расчетов (смет) учитываются условия производства работ и усложняющие факторы. Усложняющие факторы могут быть учтены элементными сметными нормами и единичными расценками.
При составлении локальных сметных расчетов (смет) на работы по реконструкции, расширению и техническому перевооружению действующих предприятий, зданий и сооружений учитываются усложняющие факторы и условия производства таких работ, с помощью соответствующих коэффициентов, приведенных в соответствующих сборниках сметных норм и расценок («Общие положения»).
Стоимость, определяемая локальными сметными расчетами (сметами), может включать в себя прямые затраты, накладные расходы и сметную прибыль.
Прямые затраты учитывают стоимость ресурсов, необходимых для выполнения работ:
- материальных (материалов, изделий, конструкций, оборудования, мебели, инвентаря);
- технических (эксплуатации строительных машин и механизмов);
- трудовых (средства на оплату труда рабочих, а также машинистов, учитываемые в стоимости эксплуатации строительных машин и механизмов).
Накладные расходы учитывают затраты строительно-монтажных организаций, связанные с созданием общих условий производства, его обслуживанием, организацией и управлением.
Сметная прибыль включает в себя сумму средств, необходимых для покрытия отдельных (общих) расходов строительно-монтажных организаций на развитие производства, социальной сферы и материальное стимулирование.
Начисление накладных расходов и сметной прибыли при составлении локальных сметных расчетов (смет) без деления на разделы производится в конце сметного расчета (сметы), за итогом прямых затрат, а при формировании по разделам – в конце каждого раздела и в целом по сметному расчету (смете).
Стоимость оборудования, мебели и инвентаря включается в локальные сметные расчеты (сметы). При использовании оборудования, числящегося в основных фондах, пригодного для дальнейшей эксплуатации и намечаемого к демонтажу и переносу в строящееся (реконструируемое) здание, в локальных сметных расчетах (сметах) предусматриваются только средства на демонтаж и повторный монтаж этого оборудования, а за итогом сметы справочно показывается его балансовая стоимость, учитываемая в общем лимите стоимости для определения технико-экономических показателей проекта.
18 Организация и технология строительно-монтажных работ
Организация строительно-монтажных работ должна обеспечивать целенаправленность всех организационных, технических и технологических решений на достижение конечного результата – ввода в действие объекта с необходимым качеством и в установленные сроки.
Данным проектом предусматривается выполнение монтажных работ систем вентиляции и отопления. В качестве исходных данных для составления проекта приняты рабочие чертежи системы приточной вентиляции и отопления торгового зала здания автосалона.
Календарные планы строительства объекта являются основным документом производственного назначения, на основе которого осуществляется руководство работами, ведется оперативное планирование и составляются годовые, квартальные, месячные и суточные планы. Календарный план строительства объекта должен предусматривать выполнение всех общестроительных и специальных работ, начиная с инженерной подготовки территории строительства, выполнения работ нулевого цикла и кончая отделочными и пуско-наладочными работами. Такой календарь планирования называют совмещенным.
Затраты труда на монтажные работы определены по ТЕР. Спецификация оборудования, изделий и ведомость материалов составлены по рабочим чертежам. Вентиляционное оборудование и оборудование для системы отопления поставляется заказчиком в соответствии с графиком поставки. Изготовление воздуховодов и вентиляционных деталей, труб и фасонных частей предусмотрено на заводе вентиляционных заготовок по заказам монтажного управления в соответствии с графиком поступления заготовок.
Существуют методы ведения строительно-монтажных работ, наиболее распространенными являются последовательный и параллельный методы производства работ.
Последовательный метод предусматривает монтаж сантехнических систем после возведения основных конструкций здания или значительной их части. Поэтому при последовательном методе в совмещенном плане приводятся календарные сроки общестроительных работ для устройства вводов и выпусков. Обычно последовательный метод применяют на строительстве отдельных зданий с ограниченным фронтом работ.
Параллельный метод предусматривает одновременное производство общестроительных и монтажных работ. В этом случае в совмещенном графике необходимо привести перечень всех тех строительных работ, с которыми увязывается параллельно ведущиеся монтаж сантехнических систем. При параллельном методе монтаж сантехнических систем можно начинать с подвала и нижних этажей. Что ведет к резкому сокращению сроков строительства, т.к. монтаж систем отопления и внутреннего водопровода и канализации заканчивается по сути одновременно с возведением стен и перегородок. При этом методе однако следует повышенное внимание уделить вопросам безопасного ведения работ.
Разработка монтажной схемы воздуховодов систем вентиляции включает в себя следующие этапы:
– вычертить монтажную схему воздуховодов системы, выделив все фасонные части, воздухозаборные и воздухораспределительные устройства, арматуру;
– нанести диаметры (сечения) всех участков воздуховодов, указать размеры, координирующие положения всех элементов системы по отношению к строительным конструкциям здания;
– произвести маркировку деталей и узлов воздуховодов;
– определить строительные размеры участков воздуховодов и деталей;
– произвести разбивку системы вентиляции на отдельные участки с максимальным использованием нормализованных, произвести их маркировку;
– вычертить нестандартные детали с указанием всех необходимых, размеров;
– на монтажной схеме указать тип и места установки средств крепления воздуховодов, вычертить основные типы крепления.
В первую очередь необходимо составить комплектовочную ведомость.
Таблица 8 – Комплектовочная ведомость на систему приточной вентиляции
№ п/п Детали Размер детали Угол, град. Количество Примечание
dy, мм А×B, мм Высота h, мм Длина l, мм Шт. Одной детали, м2 Всего, м2
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11
1 Приточная установка VS-55-R-HC/SE VTS CLIMA - - - - - 1 - - -
2 Клапан противопожарный КЛОП-1(60)-НО-МВ(24)- с прив. BELIMO 560 - - - - 1 - - -
3 Клапан противо-пожарный КЛОП-1(60)-НО-МВ(24)- с прив. BELIMO 160 - - - - 2 - - -
4 Дросель-клапаны в обечайке, круглые диаметром до 560 мм 560 - - - - 1 - - -
5 Дросель-клапаны в обечайке,круглые диаметром до 280 мм 160 - - - - 2 - - -
6 Диффузор DVSP 125 - - - - 8 - - -
Продолжение таблицы 8
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11
8 Решетка АМН - 600х150 - - - 9 - - -
9 Воздуховод спирально-замковый, диаметром 100-160мм с учетом фасонных частей 125 - - 13,6 - - - 5,34 -
10 160 - - 21,4 - - - 10,76 -
11 Воздуховод спирально-замковый, диаметром 500-800мм с учетом фасонных частей 350 - - 8,7 - - - 9,57 -
12 400 - - 8,7 - - - 10,93 -
13 560 - - 12,5 - - - 21,99 -
14 Воздуховод стальной оцинкованный толщиной 0,7 мм, периметром 1700-3600мм с учетом фасонных частей - 600х1000 - 2,8 - - - 1,68 -
15 Решетка АРН - 600х350 - - - 2 - - -
16 Отвод 160 - - - 90 10 - - -
17 560 - - - 90 2 - - -
18 Тройник - - - - - 1 - - -
Для определения трудоемкости и заработной платы на производство заготовительных работ необходимо составить перечень подлежащих выполнению заготовительных работ. При выполнении этого раздела используется соответствующие параграфы действующих в строительстве сборников "Территориальных единичных расценок" (ТЕР).
Таблица 9 – Калькуляция трудовых затрат и заработной платы на заготовительные работы по системе приточной вентиляции
№ п/п ТЕР Описание работ Исполнитель Ед. изм. Объем работ Трудоемкость
человек-час Заработная плата,
руб
на ед. всего на ед. всего
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10
1 ТЕР20-06-002-01 Установка камер приточных типовых без секции орошения производительностью: до 10 тыс.м3/час 1 камера 1 43,71 43,71 3370,08 3370,08
 
Продолжение таблицы 9
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10
2 ТЕР20-02-004-16 Установка клапанов огнезадерживающих периметром: до 1600 мм 1 клапан 3 2,19 6,57 780,62 2341,86
3 ТЕР20-02-001-01 Установка воздухораспределителей, предназначенных для подачи воздуха в рабочую зону массой: до 20 кг 1 воздухораспределитель 8 1,33 10,64 103,69 829,52
4 ТЕР20-02-005-01 Установка заслонок воздушных и клапанов воздушных с ручным приводом: диаметром до 250 мм 1 шт. 3 1,22 3,66 121,00 363,00
5 ТЕР20-02-003-05 Установка решеток жалюзийных стальных: регулирующих (АМР) 1 решетка 9 1,46 13,14 415,91 3743,19
6 ТЕР20-01-001-04 Прокладка воздуховодов из листовой, оцинкованной стали и алюминия класса Н (нормальные) толщиной: 0,6 мм, диаметром до 250 мм 100 м2 поверхности воздуховода 0,161 167,86 27,03 10320,09 1661,53
 
Продолжение таблицы 9
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10
7 ТЕР20-01-001-06 Прокладка воздухово-дов из ли-стовой, оцинкован-ной стали и алюминия класса Н (нормаль-ные) тол-щиной: 0,6 мм, диаметром до 450 мм 100 м2 поверхности воздуховода 0,205 132,98 27,26 8266,47 1694,63
8 ТЕР20-01-001-07 Прокладка воздуховодов из листовой, оцинкованной стали и алюминия класса Н (нормальные) толщиной: 0,7 мм, диаметром от 500 до 560 мм 100 м2 поверхности воздуховода 0,220 132,98 29,26 8358,27 1838,82
9 ТЕР20-01-001-12 Прокладка воздуховодов из листовой, оцинкованной стали и алюминия класса Н (нормальные) толщиной: 0,7 мм, периметром до 3200 мм 100 м2 поверхности воздуховода 0,017 80,88 1,37 5484,79 93,24
10 ТЕР20-02-003-01 Установка решеток жалюзийных стальных: неподвижных (АП) 1 решетка 2 1,78 3,56 185,42 370,84
 
18.1 Потребность в основных строительных машинах, механизмах, инвентаря и оборудования
Потребность в основных строительных машинах и механизмах определена на основании физических объемов работ, эксплуатационной производительности машин и механизмов, и принятых темпов работ.
Перечень машин и механизмов приведен в таблице 10. Перечисленные в таблице марки механизмов и машин могут быть заменены другими (имеющимися в наличии у подрядчиков), с аналогичными техническими характеристиками.
Таблица 10 – Ведомость потребности в основных строительных машинах, механизмах, инвентаря и оборудования
№ п/п Наименование Марка,
техническая характеристика Количество, шт.
1 2 3 4
1 Сварочный трансформатор Blue Weld Delta 150 1
2 Рулетка металлическая РС-20 2
3 Каски строительные ГОСТ 12.4.087-90 по требованиям
4 Молоток слесарный 4
5 Отвертка слесарно-монтажная 4
6 Плоскогубцы 4
7 Ножницы для резки металла 2
8 Уровень строительный 2
9 Электродрель 1
10 Монтажно-тяговый механизм МТМ1,6 2
11 Лебедка специальная монтажная СТД53009 1
12 Ключ гаечный разводной 2
13 Ключ гаечный двухсторонний с открытым зевом 8×10, 12×13, 13×14, 17×19, 22×24, 27×30, 32×36 4
18.2 Строительная готовность объекта
До начала монтажных работ принимают по акту под монтаж. Объект принимают под монтаж при строительной готовности перекрытий, внутренних стен и перегородок. Помещения должны быть достаточно освещены и полностью остеклены.
До приемки объекта под монтаж должны быть выполнены работы и конструктивные элементы, которые фиксируются актом:
1. отверстия в стенах и перегородках для прокладки воздуховодов, установки приточных шахт; фундаменты или другие опорные конструкции под вентиляционное оборудование, причем их фактические габариты и привязки к строительным конструкциям здания должны соответствовать проектным;
2. монтажные проемы для вертикального и горизонтального такелажа вентиляционного оборудования в направлении его поступления от места разгрузки до места установки, а также монтажные отверстия в стенах, обеспечивающие беспрепятственное использование монтажных механизмов и приспособлений;
3. проемы с закладными деталями для установки жалюзийных решеток, клапанов, герметических дверей и других вентиляционных устройств;
4. штукатурка стен и потолков в местах прокладки воздуховодов и трубопроводов;
5. закладные элементы, служащие основанием при закреплении подвесок;
6. площадки под вентиляционное оборудование;
7. вентиляционные камеры.
К моменту начала монтажных работ на период их ведения генеральный подрядчик обязан обеспечить монтажному участку:
1. помещение для конторы, бытовки для рабочих, площадки для хранения материалов, оборудования в зоне действия транспортных средств;
2. снабжение электроэнергией и водой;
3. приобъектный транспорт и пожарно-сторожевую охрану.
18.3 Требования к качеству монтажа
Монтажно-сборочные работы выполняют в соответствии с проектной документацией, требованиями действующих СНиП и проектом производства работ. Непременное условие обеспечения высокой производительности труда монтажников – выполнение всех предшествующих работ до начала монтажа.
Монтажно-сборные работы необходимо выполнять в определенной последовательности в соответствии с конкретными условиями строительства объекта и наибольшими удобствами монтажа. Порядок выполнения работ в строгой последовательности, обусловленной технологическими соображениями, является первым важнейшим правилом организации монтажно-сборочных работ.
Монтаж вентиляционной системы нужно начинать с установки вентиляционного оборудования и опорных конструкций для крепления воздуховодов к элементам здания. Монтаж воздуховодов следует вести в направлении от вентилятора. В первую очередь монтируется магистральные участки вентиляционной сети. Доставленные на место монтажа сотовые детали воздуховодов сначала собирают в укрупненные узлы с помощью фланцев или на бесфланцевых соединениях. Длина отдельных укрупненных узлов, зависящих от габаритов воздуховодов и конкретных условий монтажа, определяется по существующим нормативным документам.
Собранные в укрупненные узлы воздуховоды поднимают на проектную отметку и крепят к опорным конструкциям. Затем воздуховоды соединяют между собой и выверяют в горизонтальном и вертикальном направлениях. В зависимости от назначения системы и предусмотренного проектом способа воздухораздачи монтируют вертикальные участки сети. Предусмотренные проектом регулирующие устройства присоединяются к воздуховодам заранее и монтируют одновременно с ними.
Воздуховоды должны монтироваться вне зависимости от наличия вентиляционного оборудования в соответствии с проектными привязками и отметкам. Присоединение воздуховодов к вентиляционному оборудованию должно производиться после его установки.
Прокладки между фланцами не должны выступать внутрь воздуховодов. Болты во фланцевых соединениях должны быть затянуты, все гайки болтов должны располагаться с одной стороны фланца. При установки болтов вертикально, гайки, как правило, должны располагаться с нижней стороны соединения.
Крепление воздуховодов следует выполнять в соответствии с рабочей документацией. Крепления горизонтальных металлических неизолированных воздуховодов на бесфланцевом соединении следует устанавливать на расстоянии не более 3м одно от другого при диаметре воздуховода 400мм и более. Хомуты должны плотно охватывать воздуховоды.
Крепление подвесок и растяжек непосредственно к фланцам воздуховода не допускается. Натяжение регулируемых подвесок должно быть равномерным.
Свободно подвешиваемые воздуховоды должны быть расчалены путем установки двойных подвесок через каждые две одинарные подвески при длине подвески от 0,5 до 1,5м.
Воздуховоды должны, как правило, присоединяться к вентиляторам через виброизолирующие гибкие вставки из стеклоткани или другого материала, обеспечивающего гибкость, плотность и долговечность.
При установке вентиляторов на пружинные виброизоляторы последние должны иметь равномерную осадку. Виброизоляторы к полу крепить не требуется.
Приемка системы вентиляции производится на основании результатов и наладки, а также наружного осмотра и проверки действия смонтированных устройств. В акте-приемке системы указывают: соответствие выполненных ра-бот проекту и требованиям СНиП; исправное состояние систем; оценку качества работ. К акту приемки прилагаются: комплект рабочих чертежей с подписями ответственных за производство монтажных работ лиц о соответствии выполненных в натуре работ этим чертежам или внесенным в них изменениям; акты освидетельствования скрытых работ; паспорт на систему.
18.4 Календарное планирование
Работы по монтажу системы вентиляции выполняются поточным методом, он совмещает в себе последовательный и параллельный методы, исключая недостатки каждого, а так же это приводит к сокращению сроков выполнения строительно-монтажных работ.
Значения трудоемкостей Q, человек·день, монтажных процессов для календарного планирования определяются суммированием трудоемкостей отдельных монтажных процессов по производственной калькуляции, однородных по технологии выполнения, и затем преобразуются в масштаб времени (дни) по формуле:
Q=∑qn/n (18.1)
где qn – трудоемкости отдельных монтажных процессов, чел.ч;
n – продолжительность рабочего дня, ч.
Перечень строительно-монтажных работ вносится в план в технологической последовательности их выполнения. Расчетное число слесарей-монтажников определяется по трудоемкости укрупненного монтажного процесса путем выборки из калькуляции и принятой продолжительности монтажа по формуле:
n=(Q·100)/(T·N) (18.2)
где T – количество рабочих дней для выполнения данного процесса;
N – выполненные нормы выработки, %, принимаются в пределах 105-115%.
Необходимо, чтобы состав звена (бригады) был равен целому числу и соответствовал составу звена согласно сборникам ТЕР или превышал этот состав.
При параллельном методе организации работ общий фронт работ также разбивается на захватки, и календарный план составляется с учетом максимального совмещения по захваткам отдельных монтажных процессов, узкой специализации отдельных звеньев слесарей-сантехников, максимального использования механизмов и соблюдения охраны труда. Отдельное специализированное звено выполняет два-три монтажных процесса, сходных по технологии их выполнения, последовательно переходя от одного монтажного процесса к другому.
Календарный план-график монтажа системы приточной вентиляции представлен на в графической части проекта.
18.5 Работы по монтажу вентиляционной системы
До начала монтажа вентиляционных установок основные строительные работы на месте монтажа должны быть закончены. При монтаже систем вентиляции надо строго соблюдать указания проекта, не нарушать строительные конструкции здания. Малейшие отступления от проекта должны быть согласованы с проектной организацией.
Технологическое оборудования должно быть установлено на место. До начала монтажа в цехе должны быть закончены работы, связанные с проводкой электроосвещения, сооружением подмостей для монтажа оборудования и воздуховодов на высоте. К месту монтажа должен быть свободный доступ.
Монтаж вентиляционных систем тесно связан с общестроительными работами и ведется в строгом соответствии с совмещенным графиком производства работ, в котором указаны сроки выполнения смежных и всех работ по монтажу вентиляционных систем. Так, кронштейны, подвески устанавливаются до начала малярных работ.
В строительных конструкциях пробиваются отверстия, через которые пройдут воздуховоды. Для воздуховодов круглого сечения отверстия должны быть на 20% больше его диаметра.
При монтаже проверяется: выполняются ли условия прямолинейного закрепления воздуховодов, качество соединения, расстояние между креплениями, согласно проекту.
18.6 Технология производства работ
1. Монтаж приточной камеры системы П1:
- установка грузоподъемных средств;
- строповка и установка калориферной секции;
- обвязка калориферной секции и монтаж узла управления калорифером;
- монтаж в воздухозаборе приемного клапана и патрубка, соединяющего клапан с приемной секцией; длина патрубка определяется толщиной стены;
- стропят и устанавливают приемную секцию;
- присоединяют приемную секцию к приемному каналу и калориферной секции на болтах, применяя прокладки;
- стропят и устанавливают соединительную секцию;
- присоединяют соединит. секцию болтами, применяя прокладки.
2. Монтаж центробежных вентиляторов приточной камеры:
- установка грузоподъемных средств;
- строповка вентилятора;
- подъем и горизонтальное перемещение вентилятора к месту монтажа;
- установка вентилятора на опорных конструкциях;
- проверка правильности установки вентилятора;
- закрепление вентилятора к опорным конструкциям.
3. Монтаж воздуховодов системы П1:
- размечают места установки средств крепления воздуховодов;
- устанавливают крепление;
- размещают грузоподъемные средства для подъема воздуховодов на проектную отметку;
- доставляют к месту монтажа детали воздуховодов;
- собирают делали воздуховодов в укрупненные узлы;
- строят укрупненный узел воздуховода;
- закрепляют на концах узла оттяжки, удерживающие его от раскачивания и облегчающие его заводку на место установки;
- уточняют положение тяжести узла путем пробных подвешиваний и корректируют спроповку;
- поднимают узел воздуховода на проектную отметку и закрепляют ее к ранее установленным креплениям;
- проверяют правильность монтажа узла воздуховода и соединяют его с ранее смонтированным узлом;
- снимают траверсу, стропы у грузоподъемные средства, и перемещают их к месту следующей строповки.
18.7 Технологическая карта на монтаж приточной камеры и вентилятора
Строительная готовность объекта.
До начала монтажных работ в помещении вентиляционной камеры должны быть выполнены следующие работы:
- устройство фундаментов или других опорных конструкций под приточную камеру и вентиляторы;
- битумная подготовка полов;
- оштукатуривание и окраска стен вентиляционной камеры;
- освещение зоны монтажа;
- очистка мест производства работ от строительного мусора.
Основные требования технических условий по технологии и качеству выполненного процесса.
Секции приточных камер монтируют в направлении от приемного клапана к вентиляционному агрегату в такой последовательности:
- устанавливают грузоподъемные средства;
- монтируют в воздухозаборе приемный клапан и патрубок, соединяющий клапан с приемной секцией;
- стропят приемную секцию;
- устанавливают приемную секцию;
- присоединяют приемную секцию на болтах, применяя прокладки.
В такой же последовательности устанавливают остальные секции камеры.
Секции между собой соединяют на болтах, применяя прокладки из мягкой резины.
Соединительные, калориферные и приемные секции вентиляционных ка-мер монтируют непосредственно на полу. Вентиляционные секции устанавливают на виброизоляторах. К соединительной секции и подающему воздуховоду вентилятор присоединяют мягкими вставками.
Краткое описание рабочего процесса.
Монтаж приточной камеры с вентиляторами следует производить в следующей последовательности:
1. Установка такелажных приспособлений ручных рычажных лебедок:
- строповка лебедки;
- подъем отводных блоков:
- закрепление блоков на строительных конструкциях ;
- опробование лебедки.
2. Установка калориферной секции:
- установка калориферной секции на готовой основание с помощью ручных рычажных лебедок;
- выверка установленного калорифера или блока по отвесу и уровню с креплением к основанию болтами;
3. Установка приемного утепленного клапана:
- установка прокладки;
- установка заслонки с подгонкой по месту;
- соединение фланцев с затяжкой болтов;
- установка соединительного патрубка;
- проверка действия заслонки.
4. установка приемной секции:
- подъем и установка приемной секции на готовой основание с помо-щью ручных рычажных лебедок;
- выверка установленной секции по отвесу и уровню с креплением к основанию болтами;
- присоединение к приемной секции на болтах приемного утепленного клапана и калориферной секции, применяя прокладки.
5. Установка соединительной секции.
Производиться аналогично приемной секции.
6. Установка вентиляционных агрегатов:
- подъем, перемещение и установка вентиляционного агрегата в проектное положение на виброизоляторах;
- проверка правильности установки вентилятора;
- присоединение вентилятора к соединительной секции с помощью мягкой вставки;
- проверка работы вентилятора.
7. Снятие такелажных приспособлений:
- ручных рычажных лебедок;
- раскрепление отводных блоков от строительных конструкций;
- опускание отводных блоков;
- расстановка ручных рычажных лебедок.
18.8 Указания по технике безопасности
При производстве монтажных работ необходимо руководствоваться правилами по технике безопасности, предусмотренными в СНиП III-4-80 «Техника безопасности в строительстве» и стандартами безопасности труда.
Конкретные указания по производству работ, предусмотренных проектом, разработаны с учетом безопасных методов их выполнения. Помимо этих указаний необходимо соблюдать следующие общие требования по технике безопасности:
- зоны подъема и монтажа вентиляционного оборудования следует ограждать, выставляя предупредительные знаки;
- не допускать пребывания людей в зоне подъема грузов;
- при монтаже не оставлять грузы на весу;
- механизмы и такелажные приспособления до выдачи их на монтаж необходимо проверить и регистрировать в специальном журнале;
- запрещается использовать случайные непроверенные механизмы, тросы, стропы;
- места установки грузоподъемных средств необходимо согласовывать с генеральным подрядчиком;
- все проемы в которых не ведутся монтажные работы должны быть закрыты сплошным настилом.
19 Автоматизация систем отопления и вентиляции
Проект автоматизации выполнен на основании задания на проектирование, и предусматривает:
- автоматизацию приточных вентсистемы П1-П4;
- автоматизацию воздушно-тепловых завес ВТЗ У1-ВТЗ У9;
Управление приточными вентсистемами П1, П2, П4 осуществляется щитом автоматики VS 21-150 CG ACX36-2 SUP, поставляемого фирмой "VTS-Clima".
Щит автоматики VS 21-150 CG ACX36-2 SUP осуществляет следующие функции:
- регулирование температуры приточного воздуха и воздуха в помещении;
- регулирование сервопривода трехходового клапана;
- контроль перепада давления на фильтре;
- защита от замерзания по воздуху;
- управление сервоприводом воздушной заслонки;
- управление и питание приточного вентилятора;
В качестве датчиков температуры используются датчики VS 00 TEMP.SNR DUCT, поставляемые фирмой "VTS-Clima".
В качестве датчика перепада давления используется датчик VS 10-150 DFF.PRESS.CG 400Pa, поставляемый фирмой "VTS-Clima".
Схема управления приточной вентсистемой П3 выполнена на базе контроллера ТРМ33-Щ4, предназначенного для управления установками приточной вентиляции.
Контроллер ТРМ33-Щ4 выполняет следующие функции:
- регулирование температуры обратной воды по температуре наружного воздуха, и регулирование температуры приточного воздуха;
- управление включением/выключением вентилятора;
- управление открытием/закрытием воздушной заслонки;
- защита от замораживания (при низких температурах приточного воздуха или обратной воды);
- сигнализация обрыва и замыкания датчиков.
В качестве датчиков температуры используются термометры сопротивления типа Метран-203, которые устанавливаются на трубопроводе обратного теплоносителя и на воздуховоде.
При низкой температуре приточного воздуха или низкой температуре обратной воды (Тобр<Тобрmin или Тприт<Тпритmin) контроллер ТРМ33-Щ4 формирует команду на полное открытие клапана на трубопроводе теплоносителя, выключение вентилятора и закрытие воздушной заслонки.
Управление воздушно-тепловыми завесами осуществляется управляющими блоками VCB, поставляемыми фирмой "Remak".
Блок VCB предусматривает регулирование сервопривода трехходового клапана по температуре выходящего воздуха. В качестве датчика температуры предусмотрен датчик NS125, поставляемый фирмой "Remak".
При возникновении пожара, в соответствии с НПБ88-2001* предусмотрено:
- отключение всех приточных и вытяжных вентсистем;
- закрытие огнезадерживающих клапанов, предусмотренных в сантехнической части проекта;
- открытие клапана дымоудаления, предусмотренного в сантехнической части проекта;
- включение вентилятора дымоудаления;
- отключение воздушно-тепловых завес;
- отключение систем кондиционирования.
Кабели автоматизации проложить в гофротрубах, а также в коробах. Монтаж приборов выполнить в соответствии с ПУЭ, со СНИП 3.05.07-85 и инструкциями по монтажу и эксплуатации заводов-изготовителей.
20 Мероприятия по охране труда, технике безопасности, противопожарной технике
Условия труда, как совокупность санитарно-гигиенических, психофизиологических факторов производственных процессов оказывают непосредственное влияние на здоровье и работоспособность человека.
Чтобы разработать мероприятия позволяющие предотвратить снижение работоспособности, возникновение профессиональных заболеваний и случаев травматизма, нужно объективно оценить влияние условий труда на человека. Такую оценку условий труда характеризует категория тяжести работ, в которой отражается совокупность воздействия всех факторов влияющих на здоровье и работоспособность человека.
20.1 Анализ и обеспечение безопасных условий труда
Анализ и обеспечение безопасных условий труда производится для рабочих мест монтажников систем отопления и вентиляции. Работы по монтажу производятся в теплый период года. Длительность рабочей смены 8 часов (480 минут).
Перечень факторов формирующих условия труда:
- температура воздуха 27°С, [3];
- оптимальная температура на рабочих местах 19-21°С, [11].
Повышенное значение температуры негативно влияет на работоспособность человека, его самочувствие, в связи с чем ухудшается внимание, быстро проявляется утомляемость, учащается дыхание и пульс.
Для снижения температуры воздуха в рабочей зоне возможно проведение следующих мероприятий: постоянное проветривание помещений, в которых производятся монтажные работы; включение системы вентиляции для обеспечения необходимого подпора свежего воздуха и осуществления оптимальной подвижности воздуха; снабжение персонала питьевой водой.
- относительная влажность воздуха 65%, [1];
- оптимальная влажность воздуха на рабочих местах 60-40%, [11].
Повышенная влажность так же влияет на работоспособность человека, при высоких значениях влажности появляется чувство дискомфорта, так же высокая влажность воздуха благоприятна для распространения бактерий и вирусов.
Данный параметр незначительно превышает оптимальную норму, но находится в пределе допустимой нормы. Для снижения влажности в рабочей зоне достаточно произвести проветривание помещений, тогда более осушенный наружный воздух смешается с внутренним воздухом.
- скорость движения воздуха 0,2м/с [1];
- оптимальная скорость движения воздуха 0,2м/с, [11].
При повышенной подвижности воздуха возрастает вероятность заболевания человека и снижение температуры в рабочей зоне.
Данный параметр находиться в норме.
- пылевая нагрузка (пыль, содержащая природные и минеральные волокна) 0,5мг/м³;
- нормируемое значение пылевой нагрузки 0,8-1,0мг/м³ [11].
Превышение концентрации пыли может привести к заболеванию дыхательных путей, астме, кожным раздражениям, аллергии, раздражению слизистых.
Для снижения концентрации пыли возможно провести такие мероприятия как: своевременная уборка рабочего места трудящихся, влажная уборка помещений, проветривание помещений, задействование систем вентиляции для ассимиляции вредностей (пыли).
- шум от работающего оборудования и инструментов – 70 дБА;
- нормируемое значение шума – 60 дБА [17].
Длительное воздействие шума отрицательно влияет на здоровье человека, в первую очередь на центральную нервную и сердечно-сосудистую системы, снижается острота слуха (человек перестает воспринимать звуки на повышенных частотах), повышается кровяное давление, повышается утомляемость, снижается внимание и концентрация у человека.
Для снижения уровня шума возможно проведение следующих мероприятий: звукоизоляция воздуховодов, установка шумоглушителя; звукоизоляция помещений с повышенным уровнем шума, таких как венткамера, насосная и компрессорная; качественный монтаж узлов воздуховодов.
- естественное освещение 0,7%;
- нормируемый показатель естественного освещения 0,5% [18].
- искусственное освещение 500лк;
- нормируемый показатель искусственного освещения 300лк [18].
Несоответствие нормам освещенности рабочего места может привести к увеличению числа ошибок трудящимся, повышенной утомляемости, недостатку внимания и как следствие к несчастным случаям. Для соблюдения необходимых норм освещенности следует учитывать следующие требования:
- равномерность освещения;
- свет не должен вызывать ослепляющего действия;
- свет не должен образовывать теней на рабочей поверхности;
- экономичность.
Данный параметр находиться в норме.
Так же для улучшения безопасности условий труда рабочим необходимо иметь спецодежду, каски, наушники и необходимость знаний правил техники безопасности на производстве.
Факторы условий труда с их оценкой приведены в таблице 5.
 
Таблица 5 – Факторы условий труда с их оценкой
Факторы условий труда Показатель Оценка в баллах Оптимальные показатели Ссылки на нормативные документы
1 2 3 4 5
Температура воздуха в рабочей зоне, °С 27 3 19-21 СанПиН 2.2.4.548-96
Относительная влажность воздуха, % 65 2 60-40 СанПиН 2.2.4.548-96
Скорость движения воздуха, м/с 0,2 2 0,2-0,3 СанПиН 2.2.4.548-96
Концентрация пыли, мг/м3 0,5 1 0,8-1,0 СанПиН 2.2.4.548-96
Шум, дБА 70 2 60 СанПиН 2.2.4/2.1.8.582-96
Естественное освещение (КЕО), % 0,7 1 0,5 СанПиН 2.2.1/2.1.1.1278-03
Искусственное освещение, лк 500 1 300 СанПиН 2.2.1/2.1.1.1278-03
Величина физической нагрузки (общая), кгс·м 32000 2 до 24000 Р 2.2.2006-05
Напряженность трудового процесса, содержание работ Решение простых задач по инструкциям 2 - Р 2.2.2006-05
Напряженность трудового процесса, характер выполняемых работ Работа по установленному графику с возможной его коррекцией по ходу работ 2 - Р 2.2.2006-05
После проведений некоторых мероприятий по улучшению качества условий труда значения примут вид представленные в таблице 6.
Таблица 6 – Факторы условий труда с их оценкой до и после внедрения мероприятий
Факторы условий труда Показатель до мероприятий Оценка в баллах до мероприятий Показатель после мероприятий Оценка в баллах после мероприятий
1 2 3 4 5
Температура воздуха в рабочей зоне, °С 27 3 21 2
Относительная влажность воздуха, % 65 2 50 1
Скорость движения воздуха, м/с 0,2 2 0,2 2
Концентрация пыли, мг/м3 0,5 1 0,5 1
Шум, дБА 70 2 65 2
Естественное освещение (КЕО), % 0,7 1 0,7 1
Искусственное освещение, лк 500 1 500 1
Величина физической нагрузки (общая), кгс·м 32000 2 32000 2
Напряженность трудового процесса, содержание работ Решение простых задач по инструкциям 2 Решение простых задач по инструкциям 2
Напряженность трудового процесса, характер выполняемых работ Работа по установленному графику с возможной его коррекцией по ходу работ 2 Работа по установленному графику с возможной его коррекцией по ходу работ 2
20.2 Расчет категории тяжести условий труда
Категория тяжести условий труда указывает на степень неблагоприятного воздействия данной деятельности на организм человека и на степень снижения его трудоспособности.
При оценке категории тяжести труда учитываются санитарно-гигиенические и психофизиологические факторы, так же учитываются только те факторы, которые реально воздействуют на человека на конкретном рабочем месте. Оценивается каждый фактор бальной оценкой от 1 до 6.
При одновременном воздействии нескольких факторов интегральная оценка тяжести труда определяется по формуле:
UТ=(Xmax+∑Xi/(n-1)·(6-Xmax)/6)·10, (20.1)
где UТ – интегральный показатель категории тяжести труда, в баллах;
Xmax – фактор условий труда на рабочем месте, имеющий наивысший балл;
∑Xi – сумма количественной оценки факторов труда без учета Xmax, в баллах;
n – количество факторов условий труда;
10 – коэффициент.
UТ=(3+(2+2+1+2+1+1+2+2+2)/(10-1)·(6-3)/6)·10=38,3
Интегральная оценка категории тяжести труда равна 38,3 баллам, что соответствует 3 категории тяжести труда, таблица 1 [20].
Исходя из категории тяжести труда, составляют дифференциацию оплаты труда, размер компенсаций за неблагоприятные условия труда.
Оценка факторов условий труда при дифференциации оплаты труда корректируется в зависимости от длительности их воздействия на человека в течении рабочей смены:
Xi=Xi·(t/tсм), (20.2)
где Xi – оценка i-го фактора условий труда, в баллах;
t – длительность воздействия фактора, мин;
tсм – продолжительность рабочей смены, мин.
Для улучшений условий труда внедряется ряд мероприятий по устранению влияния негативных факторов на человека.
Факторы условий труда с их оценкой после внедрения мероприятий по улучшению условий труда приведены в таблице 6.
Интегральная оценка тяжести труда после внедрения мероприятий:
UТ=(2+(1+2+1+1+1+1+2+2+2)/(10-1)·(6-2)/6)·10=29,6
Интегральная оценка категории тяжести труда равна 30,4 баллам, что соответствует 2 категории тяжести труда, таблица 1 [20].
Интегральная оценка категории тяжести труда позволяет определить влияние условий труда на работоспособность человека. Необходимо вычислить степень утомления:
У=(UТ-15,6)/0,64, (20.3)
где У – показатель утомляемости;
15,6 и 0,64 – коэффициенты регрессии.
До внедрения мероприятий по улучшению условий труда:
У=(38,3-15,6)/0,64=35,5
После внедрения мероприятий по улучшению условий труда:
У=(29,6-15,6)/0,64=21,9
Зная степень утомления, определяется уровень работоспособности:
R=100-У (20.4)
где R – уровень работоспособности;
До внедрения мероприятий по улучшению условий труда:
R=100-35,5=64,5
После внедрения мероприятий по улучшению условий труда:
R=100-21,9=78,1
Прирост производительности труда:
ППТ=(R2/R1-1)·100·0,2 (20.5)
где R1, R2 – уровень работоспособности до и после внедрения мероприятий;
0,2 – поправочный коэффициент, показывающий зависимость между повышением работоспособности и ростом производительности труда.
ППТ=(78,1/64,5-1)·100·0,2= 4,2%
Производительность труда после внедренных мероприятий увеличилась на 3,8%.
Интегральная оценка категории тяжести работ позволяет прогнозировать рост производственного травматизма:
K=1/(1,3-0,0185·UТ) (20.6)
До внедрения мероприятий по улучшению условий труда:
K=1/(1,3-0,0185·38,3)=1,7
После внедрения мероприятий по улучшению условий труда:
K=1/(1,3-0,0185·29,6)=1,3
Рост производственного травматизма после внедрения мероприятий по улучшению условий труда сократиться на 23,5%.
Из проведенных расчетов следует, что улучшения состояния микроклимата в здании уменьшение уровня шума положительно сказывается на трудоспособности человека.
20.3 Возможные чрезвычайные ситуации и мероприятия по их ликвидации
Одним из основных способов защиты от поражающих факторов в чрезвычайной ситуации (ЧС) является своевременная эвакуация персонала объектов и населения из опасных мест (районов) и зон бедствий.
Эвакуация – это мероприятия по организованному выводу персонала объектов из зон ЧС. При проектировании зданий и сооружений одной из задач является создание наиболее благоприятных условий для эвакуации человека при ЧС.
Показателем эффективности процесса эвакуации является время, в течении которого люди могут покинуть здание.
К эвакуационным путям относят такие пути, которые ведут к эвакуационному выходу и обеспечивают безопасное движение в течении определенного времени. Наиболее распространенными путями эвакуации являются проходы, коридоры, лестницы, фойе и т.д. Пути, связанные с механическим приводом, такие как лифты, эскалаторы, не относятся к путям эвакуации, так как любой механический привод связан с источником энергии, которые могут выйти из строя в случаи аварии или пожара.
Наиболее значимым фактором для здания автосалона является пожар. При возникновении пожара опасность для людей составляют высокие температуры, недостаток кислорода в воздухе (снижение концентрации), потеря видимости и дезориентация в следствии задымления помещений, а так же выделение угарного газа и ядовитых веществ от горящих материалов.
Пути вынужденной эвакуации рассчитываются для торгового зала здания автосалона. Категория помещения по пожарной опасности Д. Степень огнестойкости конструкций IIIа.
На отм. 0,000 между осями 1-5 размещены торговый зал в осях 1-4, с примыкающими к нему служебными помещениями в осях 4-5: офис продаж, помещение выдачи автомобиля, касса, предкассовая, помещение для персонала, санузел, помещение выдачи автомобиля. Помещение выдачи автомобиля имеет вход из торгового зала и отдельный выход наружу. Насосная в осях 4-5 имеет отдельный вход снаружи и с другими помещениями не сообщается.
Категория пожароопасности НПБ 105-03 помещений:
-для выдачи автомобиля по – В2;
-насосной – Д.
Высота торгового зала переменная от 6,2 м до 8,2 м в фонаре крыши, высота помещения выдачи автомобиля переменная от 4,8 до 6,4 м². Высота служебных помещений 3 м.
Площадь торгового зала 385.5 м², общая площадь служебных помещений на отм. 0,000 137,17 м².
Из торгового зала предусмотрено три эвакуационных выхода непосредственно наружу шириной в свету 1,9 м, 1,7 и 1,2 м.
Эвакуация людей из служебных помещений на отм. 0,000 осуществляется через торговый зал.
В торговом зале размещается открытый балкон на отм. +3,350 между осями 3-4, вход на который предусмотрен из помещений на отм. +3,350 и по винтовой лестнице из торгового зала. Площадь балкона 98.13 м².
На отм. +3,350 между осями 4-5 размещаются кабинет директора, приемная, офис по рекламе, венткамера, коридор. Данные помещения отделены от торгового зала перегородками и остекленными проемами. Высота помещений на отм. +3,350 переменная от 2,8 до 4,8 м. Общая площадь помещений на отм. +3,350 с балконом 209.35 м².
Эвакуация людей с балкона и из помещений, расположенных на отм. +3,350, осуществляется через коридор в лестничную клетку типа Л1 между осями 4-5 имеющую отдельный выход наружу.
Время достижения критических для человека температур и концентрации кислорода при пожаре называется критической продолжительностью пожара τк.п:
τк.п=((Wпом·с·(tкр-tн))/((1-φ)·π·Q·n·ν2))1/3 (21.1)
τк.пO2=((0,01-1·Wпом)/(π·n·WO2·ν2))1/3 (21.2)
где Wпом – объем воздуха в рассматриваемом здании или помещении, м3;
с – удельная теплоемкость газа, Дж/(кг∙°С);
tкр – критическая для человека температура, равная 70°С;
tн – начальная температура воздуха, °С;
φ – коэффициент, характеризующий потери тепла на нагрев конструкций и окружающих предметов принимается в среднем равным 0,5;
Q – теплота сгорания веществ, Дж/кг, принимается по приложению В [21];
n – весовая скорость горения, кг/(м2∙мин), принимается по приложению В [21];
ν – линейная скорость распространения огня по поверхности горючих веществ, м/мин, принимается по приложению Г [21];
WO2 – расход кислорода на сгорание 1 кг горючих веществ, м2/кг.
τк.п=((2520·1005·(70-21))/((1-0,5)·3,14·13800·14·0,362))1/3=15мин
τк.пO2=((0,01-1·2520)/(3,14·14·4,76·0,362))1/3=21мин
Из полученных значений критической продолжительности пожара по температуре и по концентрации кислорода выбирается наименьшее значение, т.е. 15мин.
Допустимая продолжительность эвакуации:
τдоп=m·τк.п (21.3)
где m – коэффициент безопасности, зависящий от степени противопожарной защиты здания, его назначения и свойств горючих веществ, образующихся в производстве или являющихся предметом обстановки помещений или их отделки, принимается по [21].
τдоп=2·15=30мин
Продолжительность эвакуации определяют по протяженности путей эвакуации и пропускной способности дверей и лестниц. Расчет ведется исходя из условий, что на путях эвакуации плотности потоков равномерны и достигают максимальных значений.
Расчетное время эвакуации людей из помещений и зданий устанавливается по расчету времени движения одного или нескольких потоков через эвакуационные выходы от наиболее удаленных мест размещения людей.
При расчете весь путь движения потока подразделяется на участки (проход, коридор, дверной проем, лестничный марш, тамбур) длиной li и шириной di. Начальными участками являются проходы между рабочими местами, оборудованием, рядами кресел и т.п.
Для определения времени движения потока людей от наиболее удаленного помещения (участка) мест размещения в пожарном отсеке, все зоны разбиваются на начальные участки и эвакуационные пути движения потока людей из каждого начального участка. При определении расчетного времени длина и ширина каждого участка пути эвакуации принимаются по проекту. Длина пути по лестничным маршам, а также по пандусам измеряется по длине марша.
Длина пути в дверном проеме принимается равной нулю. Проем, расположенный в стене толщиной более 0,7м, а также тамбур следует считать самостоятельным участком горизонтального пути, имеющим конечную длину li.
Расчетное время эвакуации людей tр, мин, следует определять как сумму времени движения людского потока по отдельным участкам пути ti по формуле:
tр=tн.э+t1+t2+t3+…+ti (21.4)
где tн.э – время задержки начала эвакуации, мин, принимается по приложению Д [21];
t1 – время движения людского потока на первом (начальном) участке, мин;
t2, t3, …, ti – время движения людского потока на каждом из следующих после первого участка пути мин.
Время движения людского потока по первому участку пути t1, мин, вычисляют по формуле:
t1=l1/ν1 (21.5)
где l1 – длина первого участка пути, м;
v1 – значение скорости движения людского потока по горизонтальному пути на первом участке, определяется в зависимости от плотности D, м2/м2.
Плотность людского потока D1, м2/м2, на первом участке пути вычисляют по формуле:
D1=(N1·f)/(l1·d1) (21.6)
где N1 – число людей на первом участке, чел.;
f – средняя площадь горизонтальной проекции человека, принимается по таблице Е.1 [21], м2;
l1, d1 – соответственно длина и ширина первого участка пути, м.
Скорость v 1 движения людского потока на участках пути, следующих после первого, принимается по таблице Е.2 [21], в зависимости от значения интенсивности движения людского потока по каждому из этих участков пути, которое вычисляют для всех участков пути, в том числе и для дверных проемов, по формуле:
qi=(qi-1·di-1)/di (21.7)
где di, di-1 – ширина рассматриваемого i-гo и предшествующего ему участка пути, м;
qi, qi-1 – значения интенсивности движения людского потока по рассматриваемому i-му и предшествующему участкам пути, м/мин.
Значение интенсивности движения людского потока на первом участке пути (q=qi-1), определяемое по таблице Е.2 [21], по значению D1 установленному по формуле (21.6).
При дверном проеме меньшей ширины интенсивность движения следует определять по формуле:
qi=2,5+3,75·di (21.8)
Если значение qi, м/мин, определяемое по формуле (21.7), меньше или равно значению qmax, м/мин, то время движения по участку пути ti в минуту определяется по формуле:
ti=li/νi (21.9)
При этом значения qmax, м/мин, следует принимать по таблице 2.1 [21], м/мин.
Если значение qi, м/мин, определенное по формуле (21.7), больше qmax, м/мин, то ширину di, м, данного участка пути следует увеличивать на такое значение, при котором соблюдается данное условие:
qi≤qmax (21.10)
При невозможности выполнения данного условия (21.10) интенсивность и скорость движения людского потока по участку пути определяют по таблице Е.2 [21], при значении D=0,9 и более. При этом должно учитываться время задержки движения людей из-за образовавшегося скопления.
При слиянии вначале участка двух и более людских потоков (рисунок 1) интенсивность движения qi, м/мин, вычисляют по формуле:
qi=∑(qi-1·di-1)/di (21.11)
где qi-1 – интенсивность движения людских потоков, сливающихся в начале участка i, м/мин.
di-1 – ширина участков пути слияния, м;
di – ширина рассматриваемого участка пути, м.

Рисунок 1. Слияние людских потоков
Если значение qi, м/мин, определенное по формуле (21.11), больше qmax, м/мин, то ширину di, м, данного участка пути следует увеличивать на такую величину, чтобы соблюдалось условие (21.10). В этом случае время движения по участку определяется по формуле (21.9).
С учетом того, что на пути эвакуации потоков из различных участков происходят задержки и слияния потоков (в зальных помещениях перед эвакуационным выходом из здания), рассчитываются параметры движения всех потоков от начального участка до эвакуационного выхода.
Расчет времени следования слившихся потоков через дверной проем эвакуационного выхода производится по формуле пропускной способности Q дверного проема при предельной плотности слившихся потоков (Dmax=0,92м2/м2) определяется по формуле:
Qпр=qDmax·dдв (21.12)
Время следования людей через дверной проем, td, мин, определяется по формуле:
td=(N·f)/(q·d) (21.13)
или
td=(N·f)/Qпр (21.14)
Расчет определения времени эвакуации представлен в таблицах 10-17. Геометрические модели расчетных схем движения потоков представлены на листах 1-5 данного раздела в формате А4.
 
Таблица 10 – Характеристика начальных участков
Начальный участок Кол-во людей Средняя площадь горизонт. проекции человека, м² Длина,м Ширина,м Площадь началь-ного участка, м² Плотность, м2/м2 Интенси-вность, м/мин
Участок 1 20 0.125 4.800 4.800 23.040 0.109 8.340
Участок 10 7 0.125 5.630 3.300 18.579 0.047 4.710
Участок 14 1 0.125 1.800 3.900 7.020 0.018 1.781
Участок 18 2 0.125 5.600 2.400 13.440 0.019 1.860
Участок 21 3 0.125 3.600 3.600 12.960 0.029 2.894
Количество посетителей одновременно находящихся в торговом зале принято из расчета 1,35м² площади торгового зала на одного посетителя, включая площадь занятую стендами, витринами, за вычетом площади занимаемой автомобилями, колоннами и винтовой лестницей. Площадь занимаемая автомобилем 10м². Всего 6 автомобилей. Площадь занимаемая колоннами и винтовой лестницей 4м². Строительная площадь торгового зала 385,5м². Площадь для расчета посетителей 385,5-10·6-4=321,5 м². Число посетителей составит 321,5/1,35=238чел.
В число эвакуирующихся зачисляются 13 человек администрации и персонала, размещенных в помещениях смежных с торговым залом.
В расчете предусмотрено осуществление эвакуации:
-через дверной проем в осях А-Б и 3-4, эвакуационный выход №1;
-через дверной проем в осях А-Б и 1-2, эвакуационный выход №2.
Эвакуационный выход-главный вход заблокирован.
Таблица 11 – Результаты расчета без учета слияния и задержек. Начальный участок 1
№ участка Длина,м Ширина, м Кол-во людей Ско-рость, м/мин Интен- сивность м/мин Интен- сивность принятая q, м/мин Время движе-ния, мин. Время задер-жки, мин. Сумма-рное время, мин Название элемента пути
1 4.80 4.80 20 76.00 8.34 8.34 0.063 0.000 0.063 участок 1
6 0.60 1.80 20 78.68 8.26 8.26 0.008 0.000 0.176 участок 2
10 2.30 1.80 20 78.68 8.26 8.26 0.029 0.000 0.206 участок 4
11 3.20 1.50 20 70.42 9.92 9.92 0.045 0.000 0.251 участок 6
12 3.70 2.50 20 93.67 5.95 5.95 0.040 0.000 0.291 участок 8
13 2.50 4.00 20 100.00 3.72 3.72 0.025 0.000 0.316 участок 9
3 1.55 4.00 20 100.00 3.72 3.72 0.016 0.000 0.331 участок 11
4 1.65 3.99 20 100.00 3.73 3.73 0.017 0.000 0.348 участок 13
5 1.65 4.00 20 100.00 3.72 3.72 0.017 0.000 0.364 участок 16
15 4.60 4.00 20 100.00 3.72 3.72 0.046 0.000 0.410 участок 17
7 1.30 4.00 20 100.00 3.72 3.72 0.013 0.000 0.423 участок 19
8 1.55 4.40 20 100.00 3.38 3.38 0.016 0.000 0.439 участок 20
9 3.90 4.70 20 100.00 3.17 3.17 0.039 0.000 0.478 участок 22
Таблица 12 – Результаты расчета без учета слияния и задержек. Начальный участок 10
№ участка Длина,м Ширина, м Кол-во людей Ско-рость, м/мин Интен- сивность м/мин Интен- сивность принятая q, м/мин Время движе-ния, мин. Время задер-жки, мин. Сумма-рное время, мин Название элемента пути
2 5.63 3.30 7 99.00 4.71 4.71 0.057 0.000 0.057 участок 10
3 0.00 0.85 7 46.42 18.28 18.28 0.000 0.000 0.057 дверь 1
5 1.55 4.00 7 100.00 3.89 3.89 0.016 0.000 0.073 участок 11
6 1.65 4.00 7 100.00 3.89 3.89 0.017 0.000 0.089 участок 13
7 1.65 4.00 7 100.00 3.89 3.89 0.017 0.000 0.106 участок 16
1 4.60 4.00 7 100.00 3.89 3.89 0.046 0.000 0.152 участок 17
8 1.30 4.00 7 100.00 3.89 3.89 0.013 0.000 0.165 участок 19
9 1.55 4.40 7 100.00 3.53 3.53 0.016 0.000 0.180 участок 20
10 3.90 4.70 7 100.00 3.31 3.31 0.039 0.000 0.219 участок 22
Таблица 13 – Результаты расчета без учета слияния и задержек. Начальный участок 14
№ участка Длина,м Ширина, м Кол-во людей Ско-рость, м/мин Интен- сивность м/мин Интен- сивность принятая q, м/мин Время движе-ния, мин. Время задер-жки, мин. Сумма-рное время, мин Название элемента пути
1 1.80 3.90 1 99.00 1.78 1.78 0.018 0.000 0.018 участок 14
2 0.00 0.90 1 88.99 7.72 7.72 0.000 0.000 0.018 дверь 1
3 5.14 1.65 1 100.00 4.21 4.21 0.051 0.000 0.070 участок 15
4 1.65 4.00 1 100.00 1.74 1.74 0.017 0.000 0.086 участок 16
8 4.60 4.00 1 100.00 1.74 1.74 0.046 0.000 0.132 участок 17
5 1.30 4.00 1 100.00 1.74 1.74 0.013 0.000 0.145 участок 19
6 1.55 4.40 1 100.00 1.58 1.58 0.016 0.000 0.161 участок 20
7 3.90 4.70 1 100.00 1.48 1.48 0.039 0.000 0.200 участок 22
Таблица 14 – Результаты расчета без учета слияния и задержек. Начальный участок 18
№ участка Длина,м Ширина, м Кол-во людей Ско-рость, м/мин Интен- сивность м/мин Интен- сивность принятая q, м/мин Время движе-ния, мин. Время задер-жки, мин. Сумма-рное время, мин Название элемента пути
4 5.60 2.40 2 99.00 1.86 1.86 0.057 0.000 0.057 участок 18
5 0.00 0.90 2 100.00 4.96 4.96 0.000 0.000 0.057 дверь 1
1 1.30 4.00 2 100.00 1.12 1.12 0.013 0.000 0.070 участок 19
2 1.55 4.40 2 100.00 1.01 1.01 0.016 0.000 0.085 участок 20
3 3.90 4.70 2 100.00 0.95 0.95 0.039 0.000 0.124 участок 22
 
Таблица 15 – Результаты расчета без учета слияния и задержек. Начальный участок 21
№ участка Длина,м Ширина, м Кол-во людей Ско-рость, м/мин Интен- сивность м/мин Интен- сивность принятая q, м/мин Время движе-ния, мин. Время задер-жки, мин. Сумма-рное время, мин Название элемента пути
3 3.60 3.60 3 100.00 2.89 2.89 0.036 0.000 0.036 участок 21
4 0.00 0.90 3 71.82 11.57 11.57 0.000 0.000 0.036 дверь 1
1 1.55 4.40 3 100.00 2.37 2.37 0.016 0.000 0.052 участок 20
2 3.90 4.70 3 100.00 2.22 2.22 0.039 0.000 0.091 участок 22
Таблица 16 – Результаты расчета. Слияние потока П1
№ участка Длина,м Ширина, м Кол-во людей Ско-рость, м/мин Интен- сивность м/мин Интен- сивность принятая q, м/мин Время движе-ния, мин. Время задер-жки, мин. Сумма-рное время, мин Название элемента пути
- 0.1 4.4 8 67.1 10.58 10.58 0.001 0.000 0.162 Слияние НУ10; НУ14 - участок 20
- 3.90 4.70 8 70.5 9.9 9.9 0.055 0.000 0.217 участок 22
Таблица 17 – Результаты расчета эвакуации из пожарного отсека в осях 1-5
Поз. номер Поток Кол-во людей Плотность в дверном проеме эв. выхода,м²/ м² Время движения по пути до эв. выхода, мин Время движения (задержки) через дверной проем эв. выхода, мин Время выхода из здания, мин
1 НУ21 3 0.92 0.091 0.026 0.286
2 НУ18 2 0.92 0.124 0.017 0.303
3 П1 8 0.92 0.217 0.06 0.622
4 НУ1 20 0.92 0.478 0.173 1.184
- Покинули здание 33 - - - 1.184
Таким образом расчетное время эвакуации из торгового зала и офисных помещений не превышает допустимого, что не требует дополнительных мероприятий по улучшению этого показателя.
Заключение
В дипломном проекте были разработаны системы отопления, теплоснабжения и вентиляции здания автосалона «SKODA» по ул. Транспортная, г. .
В системе отопления и теплоснабжения были приняты армированные полипропиленовые трубы, конвекторы «Элегант», стальные радиаторы «MEC». Дано технико-экономическое обоснование принятого варианта системы отопления. Произведены тепловой расчет отопительных приборов, гидравлический расчет.
Система вентиляции разработана с учетом требований к инженерным системам и оборудованию. Расчетная температура, кратность воздухообмена и санитарные нормы подачи наружного воздуха приняты в соответствии с назначением помещений. Для систем приточной и вытяжной вентиляции проведены аэродинамический расчет общеобменной приточно-вытяжной системы вентиляции, для не расчетных помещений воздухообмен рассчитывается по кратностям, так же произведен расчет воздухораспределения.
В системе теплоснабжения рассчитаны воздушно-тепловые завесы ворот, а так же калориферы в приточных установках.
Системы отопления, теплоснабжения и вентиляции снабжаются системой автоматики.
 
Список использованных источников
1 СНиП 41-01-2003. ОТОПЛЕНИЕ, ВЕНТИЛЯЦИЯ И КОНДИЦИОНИРОВАНИЕ. – Введен 01.01.2004.
2 СП 60.13330.2012. ОТОПЛЕНИЕ, ВЕНТИЛЯЦИЯ И КОНДИЦИОНИРОВАНИЕ ВОЗДУХА. Актуализированная редакция СНиП 41-01-2003. – Введен 01.01.2013.
3 СНиП 23-01-99*
4 СП 131.13330.2012
5 СНиП 23-02-2003
6 СП 23-101-2004
7 ГОСТ 30494-96
8 СНиП 2.09.04-87*
9 СП 44.13330.2011
10 ГОСТ 12.1.005-88*
11 СанПиН 2.2.4.348-96
12 СТО 00044807-001-2006
13 СНиП 2.01.07-85
14 Внутренние санитарно-технические устройства. Ч.1. Отопление/В.Н. Богословский, Б.А. Крупнов, А.Н. Сканави и др.; Под ред. И.Г. Староверова и Ю.И. Шиллера. – 4-е изд., перераб. и доп. – М.: Стройиздат, 1990. – 344 с.: ил. – (Справочник проектировщика).
15 Внутренние санитарно-технические устройства. Ч.3. Вентиляция и кондиционирование воздуха. Кн. 1/В.Н. Богословский, А.И. Пирумов, В.Н. Посохин и др.; Под ред. H.H. Павлова и Ю.И. Шиллера. – 4-е изд., перераб. и доп. – М.: Стройиздат, 1992. – 319 с.: ил. – (Справочник проектировщика).
16 Внутренние санитарно-технические устройства. Ч.3. Вентиляция и кон-диционирование воздуха. Кн. 2/ 2/Б.В. Баркалов, Н.Н. Павлов, С.С. Амирджанов и др.; Под ред. Н.Н. Павлова и Ю.И. Шиллера. – 4-е изд., перераб. и доп. – М.: Стройиздат, 1992. – 416 с.: ил. – (Справочник проектировщика).
17 СанПиН 2.2.4/2.1.8.582-96
18 СанПиН 2.2.1/2.1.1.1278-03
19 Р.22.2006-05
20 Определение категории тяжести труда: Методические указания к дипломному проектированию / В.М Воронова, А.Э. Егель. – :, 2004. – 18 с.
21 Расчет времени эвакуации: Методические указания к дипломному проектированию / И.В. Ефремов, В.А. Грузинцев, Е.А. Колобова. – :, 2006. – 30 с.
22 ГОСТ 12.1.004-91*
23 СНиП 12.01.2004
 
Приложение А
(обязательное)
Таблица А.1 – Расчет климатологических и теплоэнергетических параметров стен
Район, город
Период года холодный
Ограждающая конструкция стена (сэндвич)
Условие эксплуатации А
Коэффициенты а и b a 0,0003
b 1,2
Коэффициент, n, учитывающий зависимость положения ограждающей конструкции по отношению к наружному воздуху 1
Расчетная температура наружного воздуха, text, °С (температура воздуха наиб. холодной пятидневки обеспеченностью 0,92) -32
Расчетная температура внутреннего воздуха, tint, °С 21
Расчетная относительная влажность внутреннего воздуха, ϕint, % 55
Продолжительность отопительного периода, zht, сут. 195
Средняя температура наружного воздуха в течение отопительного периода, tht, °С -6,1
ГСОП, Dd, °С·сут. 5285
Коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности ограждающих конструкций,αint, Вт/(м2·°С) 8,7
Коэффициент теплоотдачи наружней поверхности ограждающих конструкций,αext, Вт/(м2·°С) 23
Нормируемое значение сопротивления теплопередаче элементов ограждающих конструкций, Rreq, (м2·°С)/Вт, из условий энергосбережения 2,785
Нормируемое сопротивление теплопередаче, Rreq, (м2·°С)/Вт, наружных ограждающих конструкций из условий обеспечения санитарно-гигиенической безопасности проживания людей 1,354
Значения коэффициента теплотехнической однородности r для наружных ограждений 0,75
Условное сопротивление теплопередаче, R0con, (м2·°С)/Вт, для установления требуемой толщины теплоизоляционного слоя 3,714
Требуемая толщина теплоизоляционного слоя, δins, м 0,1458
Принятая толщина теплоизоляционного слоя, δins, м 0,1500
№ Материал конструкции ограждения Толщина слоя, δi, м Плотность, ρ0, кг/м3 Коэффициент теплопроводности, λ0, Вт/(м2·°С) Коэффициент теплопроводности, λ, Вт/(м2·°С)
А Б
1 Сталь 0,0012 7850 58 58 58
2 Пенополистирол 0,1500 120 0,037 0,041 0,052
3 Сталь 0,0012 7850 58 58 58
Фактическое приведенное сопротивление теплопередаче (без теплопроводных включений) R0, (м2·°С)/Вт 3,817
Фактическое приведенное сопротивление теплопередаче (с теплопроводными включениями) Rkr, (м2·°С)/Вт 3,229
Ширина теплопроводного включения, B, м 6
Длина зоны теплопроводного включения L, м, для профилей, когда b превышает ширину зоны теплового влияния профиля, L = 1м 1
Площадь зоны влияния теплопроводного включения, A, м2 6
Приведенное тепловое сопротивление ρr, °С/Вт 0,512
Тепловое сопротивление наружной обшивки, ρse, °С/Вт 0,388
Тепловое сопротивление внутренней обшивки, ρsi, °С/Вт 0,623
Тепловое сопротивление стенки, образованной замком, ρw, °С/Вт 2,172
Тепловое сопротивление теплоизоляционного слоя, ρins, °С/Вт 0,610
Нормируемый температурный перепад между температурой внутреннего воздуха tint и температурой внутренней поверхности τint ограждающей конструкции, Δtn, °С 4,5
Расчетный температурный перепад Δt0, °С, между температурой внутреннего воздуха и температурой внутренней поверхности ограждающей конструкции 1,89
Температура точки росы внутреннего воздуха, td, °С 11,5
Парциальное давление водяного пара (действительная упругость водяного пара) внутреннего воздуха, eint, Па 1365,82
Парциальное давление насыщенного водяного пара (максимальная упругость водяных паров), Eint, Па, при температуре tint 2483,31
Температуру внутренней поверхности τв, °С, ограждающей конструкции (без теплопроводного включения) 19,11
Температуру внутренней поверхности τ′в, °С, ограждающей конструкции (с металлическим теплопроводным включением) -3,45
Температуру внутренней поверхности τ′в, °С, ограждающей конструкции (с неметаллическим теплопроводным включением) 1,71
Тепловая инерция ограждающей конструкции, D 2,38
Таблица А.2 – Расчет климатологических и теплоэнергетических параметров полов
Район, город
Период года холодный
Ограждающая конструкция пол по грунту (пол на грунте, не утепленный)
Условие эксплуатации А
Коэффициенты а и b a 0,00035
b 1,3
Коэффициент, n, учитывающий зависимость положения ограждающей конструкции по отношению к наружному воздуху 0,6
Расчетная температура наружного воздуха, text, °С (температура воздуха наиб. холодной пятидневки обеспеченностью 0,92) -32
Расчетная температура внутреннего воздуха, tint, °С 21
Расчетная относительная влажность внутреннего воздуха, ϕint, % 55
Продолжительность отопительного периода, zht, сут. 195
Средняя температура наружного воздуха в течение отопительного периода, tht, °С -6,1
ГСОП, Dd, °С·сут. 5285
Коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности ограждающих конструкций,αint, Вт/(м2·°С) 8,7
Коэффициент теплоотдачи наружней поверхности ограждающих конструкций,αext, Вт/(м2·°С) 6
Нормируемое значение сопротивления теплопередаче элементов ограждающих конструкций, Rreq, (м2·°С)/Вт, из условий энергосбережения 3,150
Нормируемое сопротивление теплопередаче, Rreq, (м2·°С)/Вт, наружных ограждающих конструкций из условий обеспечения санитарно-гигиенической безопасности проживания людей 1,462
№ Материал конструкции ограждения Толщина слоя, δi, м Плотность, ρ0, кг/м3 Коэффициент теплопроводности, λ0, Вт/(м2·°С) Коэффициент теплопроводности, λ, Вт/(м2·°С)
А Б
1 Керамическая плитка 0,03 1600 0,47 0,58 0,64
2 Раствор цементно-песчаный 0,02 1800 0,58 0,76 0,93
3 Бетон В15 0,1 2400 1,51 1,74 1,86
4 Бетон В7,5 0,15 2400 1,51 1,74 1,86
5 Щебень 0,05 1000 0,21 0,24 0,31
6 Битум 0,002 1400 0.27 0,27 0,27
7 Грунт основания с втрамбованным щебнем или гравием - - - - -
Приведенное сопротивление теплопередаче ограждений по грунту Rfr, (м2·°С)/Вт, без учета ограждающей конструкции 5,145
Приведенное сопротивление теплопередаче ограждающей конструкции пола по грунту Rf, (м2·°С)/Вт, с учетом ограждающей конструкции (пола) 6,268
Площадь ограждающей конструкции контактирующей с грунтом, Ai, м2 1648,93
Площади зон, Afi, м2, и их сопротивления теплопередаче, R0i, (м2·°С)/Вт Afi, м2 R0i, (м2·°С)/Вт
Зона I 346,26 2,100
Зона II 314,26 4,300
Зона III 282,26 8,600
Зона IV 706,15 14,200
Нормируемый температурный перепад между температурой внутреннего воздуха tint и температурой внутренней поверхности τint ограждающей конструкции, Δtn, °С 2,5
Расчетный температурный перепад Δt0, °С, между температурой внутреннего воздуха и температурой внутренней поверхности ограждающей конструкции 0,71
Температура точки росы внутреннего воздуха, td, °С 11,5
Парциальное давление водяного пара (действительная упругость водяного пара) внутреннего воздуха, eint, Па 1365,82
Парциальное давление насыщенного водяного пара (максимальная упругость водяных паров), Eint, Па, при температуре tint 2483,31
Температуру внутренней поверхности τв, °С, ограждающей конструкции (без теплопроводного включения) 20,29
Температуру внутренней поверхности τ′в, °С, ограждающей конструкции (с металлическим теплопроводным включением) -0,35
Температуру внутренней поверхности τ′в, °С, ограждающей конструкции (с неметаллическим теплопроводным включением) 2,89
Тепловая инерция ограждающей конструкции, D 3,96
Таблица А.3 – Расчет климатологических и теплоэнергетических параметров покрытия
Район, город
Период года холодный
Ограждающая конструкция покрытие (сэндвич)
Условие эксплуатации А
Коэффициенты а и b a 0,0004
b 1,6
Коэффициент, n, учитывающий зависимость положения ограждающей конструкции по отношению к наружному воздуху 1
Расчетная температура наружного воздуха, text, °С (температура воздуха наиб. холодной пятидневки обеспеченностью 0,92) -32
Расчетная температура внутреннего воздуха, tint, °С 21
Расчетная относительная влажность внутреннего воздуха, ϕint, % 55
Продолжительность отопительного периода, zht, сут. 195
Средняя температура наружного воздуха в течение отопительного периода, tht, °С -6,1
ГСОП, Dd, °С·сут. 5285
Коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности ограждающих конструкций,αint, Вт/(м2·°С) 8,7
Коэффициент теплоотдачи наружней поверхности ограждающих конструкций,αext, Вт/(м2·°С) 23
Нормируемое значение сопротивления теплопередаче элементов ограждающих конструкций, Rreq, (м2·°С)/Вт, из условий энергосбережения 3,714
Нормируемое сопротивление теплопередаче, Rreq, (м2·°С)/Вт, наружных ограждающих конструкций из условий обеспечения санитарно-гигиенической безопасности проживания людей 1,523
Значения коэффициента теплотехнической однородности r для наружных ограждений 0,75
Условное сопротивление теплопередаче, R0con, (м2·°С)/Вт, для установления требуемой толщины теплоизоляционного слоя 4,952
Требуемая толщина теплоизоляционного слоя, δins, м 0,1965
Принятая толщина теплоизоляционного слоя, δins, м 0,2000
№ Материал конструкции ограждения Толщина слоя, δi, м Плотность, ρ0, кг/м3 Коэффициент теплопроводности, λ0, Вт/(м2·°С) Коэффициент теплопроводности, λ, Вт/(м2·°С)
А Б
1 Сталь 0,0012 7850 58 58 58
2 Пенополистирол 0,200 135 0,037 0,041 0,052
3 Сталь 0,0012 7850 58 58 58
Фактическое приведенное сопротивление теплопередаче (без теплопроводных включений) R0, (м2·°С)/Вт 5,037
Фактическое приведенное сопротивление теплопередаче (с теплопроводными включениями) Rkr, (м2·°С)/Вт 4,195
Ширина теплопроводного включения, B, м 6
Длина зоны теплопроводного включения L, м, для профилей, когда b превышает ширину зоны теплового влияния профиля, L = 1м 1
Площадь зоны влияния теплопроводного включения, A, м2 6
Приведенное тепловое сопротивление ρr, °С/Вт 0,673
Тепловое сопротивление наружной обшивки, ρse, °С/Вт 0,388
Тепловое сопротивление внутренней обшивки, ρsi, °С/Вт 0,623
Тепловое сопротивление стенки, образованной замком, ρw, °С/Вт 2,891
Тепловое сопротивление теплоизоляционного слоя, ρins, °С/Вт 0,813
Нормируемый температурный перепад между температурой внутреннего воздуха tint и температурой внутренней поверхности τint ограждающей конструкции, Δtn, °С 4,0
Расчетный температурный перепад Δt0, °С, между температурой внутреннего воздуха и температурой внутренней поверхности ограждающей конструкции 1,45
Температура точки росы внутреннего воздуха, td, °С 11,5
Парциальное давление водяного пара (действительная упругость водяного пара) внутреннего воздуха, eint, Па 1365,82
Парциальное давление насыщенного водяного пара (максимальная упругость водяных паров), Eint, Па, при температуре tint 2483,31
Температуру внутренней поверхности τв, °С, ограждающей конструкции (без теплопроводного включения) 19,55
Температуру внутренней поверхности τ′в, °С, ограждающей конструкции (с металлическим теплопроводным включением) -3,04
Температуру внутренней поверхности τ′в, °С, ограждающей конструкции (с неметаллическим теплопроводным включением) 2,15
Тепловая инерция ограждающей конструкции, D 3,18
Таблица А.4 – Расчет климатологических и теплоэнергетических параметров витражей и окон
Район, город
Период года холодный
Ограждающая конструкция витражи и окна
Условие эксплуатации А
Коэффициенты а и b a 0,00005
b 0,2
Коэффициент, n, учитывающий зависимость положения ограждающей конструкции по отношению к наружному воздуху 1
Расчетная температура наружного воздуха, text, °С (температура воздуха наиб. холодной пятидневки обеспеченностью 0,92) -32
Расчетная температура внутреннего воздуха, tint, °С 21
Расчетная относительная влажность внутреннего воздуха, ϕint, % 55
Продолжительность отопительного периода, zht, сут. 195
Средняя температура наружного воздуха в течение отопительного периода, tht, °С -6,1
ГСОП, Dd, °С·сут. 5285
Коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности ограждающих конструкций,αint, Вт/(м2·°С) 8,0
Коэффициент теплоотдачи наружней поверхности ограждающих конструкций,αext, Вт/(м2·°С) 23
Нормируемое значение сопротивления теплопередаче элементов ограждающих конструкций, Rreq, (м2·°С)/Вт, из условий энергосбережения 0,464
Нормируемое сопротивление теплопередаче, Rreq, (м2·°С)/Вт, наружных ограждающих конструкций из условий обеспечения санитарно-гигиенической безопасности проживания людей 0,696
Приведенное сопротивление теплопередаче светопрозрачных конструкций, R0r, (м2·°С)/Вт 0,56
Нормируемый температурный перепад между температурой внутреннего воздуха tint и температурой внутренней поверхности τint ограждающей конструкции, Δtn, °С 9,5
Расчетный температурный перепад Δt0, °С, между температурой внутреннего воздуха и температурой внутренней поверхности ограждающей конструкции 11,83
Температура точки росы внутреннего воздуха, td, °С 11,5
Парциальное давление водяного пара (действительная упругость водяного пара) внутреннего воздуха, eint, Па 1365,82
Парциальное давление насыщенного водяного пара (максимальная упругость водяных паров), Eint, Па, при температуре tint 2483,31
Температуру внутренней поверхности τв, °С, ограждающей конструкции (без теплопроводного включения) 9,17
Тепловая инерция ограждающей конструкции, D 6,04
Таблица А.5 – Расчет климатологических и теплоэнергетических параметров ворот и дверей
Район, город
Период года холодный
Ограждающая конструкция ворота и двери
Условие эксплуатации А
Фактическое приведенное сопротивление теплопередаче R0, (м2·°С)/Вт, входных дверей и ворот 1,937
Приложение Б
(обязательное)
Таблица Б.1 – Расчет тепловых потерь здания
нежил ∑Q, Вт 17 25918 15649 15791 3423 922 1569 926 5279 1810 752 311 274 72626
Помещение Qвент, Вт 16 64,7 64,7 64,7 64,7 64,7 64,7 64,7 0 0 0 0 0 452,8
Qинф, Вт 15 11871 6995 7059 1567 422 702 414 0 0 0 0 0 29032
21 Qбыт, Вт 14 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0
Температура помещения Qтп, Вт 13 14047 8654 8732 1855 500 868 512 5279 1810 752 311 274 43594
1+∑β 12 1,1 1,15 1,15 1,1 1,1 1,15 1,15 1,1 1,1 1,1 1,1 1,1 ∑
Коэф. n 11 1 1 1 1 1 1 1 1 0,6 0,6 0,6 0.6 Нет
Δt, °С 10 53 Нагрузка для нагрева инфильтрующегося воздуха в помещения Ж и О (Да/Нет):
Торговый зал k, Вт/(м2·°С) 9 1,786 1,786 1,786 1,786 1,786 1,786 1,786 0,238 0,476 0,233 0,116 0,07
R, (м2·°С)/Вт 8 0,56 0,56 0,56 0,56 0,56 0,56 0,56 4,195 2,1 4,3 8,6 14,2
Площадь F, м2 7 134,9 79,51 80,23 17,82 4,8 7,98 4,7 379,9 108,6 92,5 76,5 111,4
Высота h, м 6 6,425 4,4 4.44 9,9 2,4 2,75 2,75 18,76 108,6 92,5 76,5 111,4
Ширина b, м 5 21 18,07 18,07 1,8 2 2,9 1,71 21,2 1 1 1 1
Название: Ориентация 4 ЮЗ СЗ ЮВ ЮЗ ЮЗ ЮВ ЮВ - - - - - 1_1
Конструкция 3 ОК ОК ОК ОК ОК ОК ОК ПК ПЛ ПЛ ПЛ ПЛ Индекс помещения:
1 Тип огр. констр. 2 Тип1 Тип1 Тип1 Тип3 Тип5 Тип5 Тип5 Тип1 Зона1 Зона2 Зона3 Зона4
№ п/п № помещения 1 1
нежил ∑Q, Вт 17 341 375 1160 945 411 309 106 23 0,8 3612
Помещение Qвент, Вт 16 57 57 57 57 0 0 0 0 0 229
Qинф, Вт 15 27 29 532 228 0 0 0 0 0 816
15 Qбыт, Вт 14 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0
Температура помещения Qтп, Вт 13 283 318 628 716 411 309 106 23 0,8 2796
1+∑β 12 1,1 1,15 1,1 2,73 1,1 1,1 1,1 1,1 1,1 ∑
Коэф. n 11 1 1 1 1 1 0,6 0,6 0,6 0.6 Нет
Δt, °С 10 47
Помещение выдачи автомобиля k, Вт/(м2·°С) 9 0,31 0,31 1,786 0,516 0,238 0,476 0,233 0,116 0,07
R, (м2·°С)/Вт 8 3,229 3,229 0,56 1,937 4,195 2,1 4,3 8,6 14,2
Площадь F, м2 7 17,69 18,99 6,8 10,8 33,38 20,95 14,68 6,49 0,37
Высота h, м 6 5,43 4,6 1,7 2,7 6,475 20,95 14,68 6,49 0,37
Ширина b, м 5 4,51 6,475 4 4 5,155 1 1 1 1
Название: Ориентация 4 ЮЗ СЗ ЮЗ СЗ - - - - - 2_1
Конструкция 3 НС НС ОК ДВ ПК ПЛ ПЛ ПЛ ПЛ Индекс помещения:
2 Тип огр. констр. 2 Тип1 Тип1 Тип1 Тип1 Тип1 Зона1 Зона2 Зона3 Зона4
№ п/п № помещения 1 2
нежил ∑Q, Вт 17 44 44 4 92
Помещение Qвент, Вт 16 0 0 0 0
Qинф, Вт 15 0 0 0 0
18 Qбыт, Вт 14 0 0 0 0
Температура помещения Qтп, Вт 13 44 44 4 92
1+∑β 12 1 1 1 ∑
Коэф. n 11 0,6 0,6 0,6 Нет
Δt, °С 10 50
Подсобное помещение персонала k, Вт/(м2·°С) 9 0,233 0,116 0,07
R, (м2·°С)/Вт 8 4,3 8,6 14,2
Площадь F, м2 7 6,35 12,57 1,66
Высота h, м 6 6,35 12,57 1,66
Ширина b, м 5 1 1 1
Название: Ориентация 4 - - - 3_1
Конструкция 3 ПЛ ПЛ ПЛ Индекс помещения:
3 Тип огр. констр. 2 Зона2 Зона3 Зона4
№ п/п № помещения 1 3
нежил ∑Q, Вт 17 2 6 8
Помещение Qвент, Вт 16 0 0 0
Qинф, Вт 15 0 0 0
18 Qбыт, Вт 14 0 0 0
Температура помещения Qтп, Вт 13 2 6 8
1+∑β 12 1 1 ∑
Коэф. n 11 0,6 0,6 Нет
Δt, °С 10 50
Пред кассовая комната k, Вт/(м2·°С) 9 0,116 0,07
R, (м2·°С)/Вт 8 8,6 14,2
Площадь F, м2 7 0,64 2,87
Высота h, м 6 0,64 2,87
Ширина b, м 5 1 1
Название: Ориентация 4 - - 4_1
Конструкция 3 ПЛ ПЛ Индекс помещения:
4 Тип огр. констр. 2 Зона3 Зона4
№ п/п № помещения 1 4
нежил ∑Q, Вт 17 5 15 20
Помещение Qвент, Вт 16 0 0 0
Qинф, Вт 15 0 0 0
21 Qбыт, Вт 14 0 0 0
Температура помещения Qтп, Вт 13 5 15 20
1+∑β 12 1 1 ∑
Коэф. n 11 0,6 0,6 Нет
Δt, °С 10 53
Касса k, Вт/(м2·°С) 9 0,116 0,07
R, (м2·°С)/Вт 8 8,6 14,2
Площадь F, м2 7 1,33 6,92
Высота h, м 6 1,33 6,92
Ширина b, м 5 1 1
Название: Ориентация 4 - - 5_1
Конструкция 3 ПЛ ПЛ Индекс помещения:
5 Тип огр. констр. 2 Зона3 Зона4
№ п/п № помещения 1 5
нежил ∑Q, Вт 17 25 25
Помещение Qвент, Вт 16 0 0
Qинф, Вт 15 0 0
18 Qбыт, Вт 14 0 0
Температура помещения Qтп, Вт 13 25 25
1+∑β 12 1 ∑
Коэф. n 11 0,6 Нет
Δt, °С 10 50
Коридор k, Вт/(м2·°С) 9 0,07
R, (м2·°С)/Вт 8 14,2
Площадь F, м2 7 11,76
Высота h, м 6 11,76
Ширина b, м 5 1
Название: Ориентация 4 - 6_1
Конструкция 3 ПЛ Индекс помещения:
6 Тип огр. констр. 2 Зона4
№ п/п № помещения 1 6
нежил ∑Q, Вт 17 36 36
Помещение Qвент, Вт 16 0 0
Qинф, Вт 15 0 0
18 Qбыт, Вт 14 0 0
Температура помещения Qтп, Вт 13 36 36
1+∑β 12 1 ∑
Коэф. n 11 0,6 Нет
Δt, °С 10 50
Санузел для покупателей k, Вт/(м2·°С) 9 0,07
R, (м2·°С)/Вт 8 14,2
Площадь F, м2 7 17,05
Высота h, м 6 17,05
Ширина b, м 5 1
Название: Ориентация 4 - 7_1
Конструкция 3 ПЛ Индекс помещения:
7 Тип огр. констр. 2 Зона4
№ п/п № помещения 1 7
нежил ∑Q, Вт 17 10 29 39
Помещение Qвент, Вт 16 0 0 0
Qинф, Вт 15 0 0 0
21 Qбыт, Вт 14 0 0 0
Температура помещения Qтп, Вт 13 10 29 39
1+∑β 12 1 1 ∑
Коэф. n 11 0,6 0,6 Нет
Δt, °С 10 53
Комната выдачи товара k, Вт/(м2·°С) 9 0,116 0,07
R, (м2·°С)/Вт 8 8,6 14,2
Площадь F, м2 7 2,63 13,14
Высота h, м 6 2,63 13,14
Ширина b, м 5 1 1
Название: Ориентация 4 - - 8_1
Конструкция 3 ПЛ ПЛ Индекс помещения:
8 Тип огр. констр. 2 Зона3 Зона4
№ п/п № помещения 1 8
нежил ∑Q, Вт 17 5 53 28 85
Помещение Qвент, Вт 16 0 0 0 0
Qинф, Вт 15 0 0 0 0
21 Qбыт, Вт 14 0 0 0 0
Температура помещения Qтп, Вт 13 5 53 28 85
1+∑β 12 1,1 1,1 1,1 ∑
Коэф. n 11 0,6 0,6 0,6 Нет
Δt, °С 10 53
Офис продаж k, Вт/(м2·°С) 9 0,476 0,233 0,116
R, (м2·°С)/Вт 8 2,1 4,3 8,6
Площадь F, м2 7 0,31 7,12 7,54
Высота h, м 6 0,31 7,12 7,54
Ширина b, м 5 1 1 1
Название: Ориентация 4 - - - 9_1
Конструкция 3 ПЛ ПЛ ПЛ Индекс помещения:
9 Тип огр. констр. 2 Зона1 Зона2 Зона3
№ п/п № помещения 1 9
нежил ∑Q, Вт 17 379 174 306 440 134 307 137 28 33 5 1875
Помещение Qвент, Вт 16 54 54 54 54 0 0 0 0 0 0 215
Qинф, Вт 15 30 11 137 202 0 0 0 0 0 0 380
12 Qбыт, Вт 14 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0
Температура помещения Qтп, Вт 13 326 120 169 238 134 307 137 28 33 5 1495
1+∑β 12 1,15 1,1 1,15 1,1 1,1 1,1 1,1 1,1 1,1 1,1 ∑
Коэф. n 11 1 1 1 1 1 1 0,6 0,6 0,6 0,6 Нет
Δt, °С 10 44
Лестничная клетка k, Вт/(м2·°С) 9 0,31 0,31 1,786 1,786 0,238 0,238 0,476 0,233 0,116 0,07
R, (м2·°С)/Вт 8 3,229 3,229 0,56 0,56 4,195 4,195 2,1 4,3 8,6 14,2
Площадь F, м2 7 20,79 8,02 1,87 2,75 11,57 26,58 9,88 4,095 9,77 2,34
Высота h, м 6 4,6 5,19 1,7 2,1 4,925 1,95 9,88 4,095 9,77 2,34
Ширина b, м 5 4,925 2,075 1,1 1,31 2,35 13,63 1 1 1 1
Название: Ориентация 4 ЮВ ЮЗ ЮВ ЮЗ - - - - - - 10_1
Конструкция 3 НС НС ОК ПК ПК ПК ПЛ ПЛ ПЛ ПЛ Индекс помещения:
10 Тип огр. констр. 2 Тип1 Тип1 Тип1 Тип1 Тип1 Тип1 Зона1 Зона2 Зона3 Зона4
№ п/п № помещения 1 10
нежил ∑Q, Вт 17 96 269 399 88 58 4 868
Помещение Qвент, Вт 16 51 51 51 0 0 0 153
Qинф, Вт 15 5 130 193 0 0 0 328
10 Qбыт, Вт 14 0 0 0 0 0 0 0
Температура помещения Qтп, Вт 13 45 139 206 88 58 4 540
1+∑β 12 1 1 1 1 1 1 ∑
Коэф. n 11 1 1 1 0,6 0,6 0,6 Нет
Δt, °С 10 42
Насосная k, Вт/(м2·°С) 9 0,31 1,786 1,786 0,476 0,233 0,116
R, (м2·°С)/Вт 8 3,229 0,56 0,56 2,1 4,3 8,6
Площадь F, м2 7 3,43 1,85 2,75 7,37 9,81 1,45
Высота h, м 6 3,3 1,7 2,1 7,37 9,81 1,45
Ширина b, м 5 2,435 1,09 1,31 1 1 1
Название: Ориентация 4 ЮЗ ЮЗ ЮЗ - - - 11_1
Конструкция 3 НС ОК ОК ПЛ ПЛ ПЛ Индекс помещения:
11 Тип огр. констр. 2 Тип1 Тип1 Тип1 Зона1 Зона2 Зона3
№ п/п № помещения 1 11
нежил ∑Q, Вт 17 709 1119 1119 832 386 189 94 127 4564
Помещение Qвент, Вт 16 70 70 70 0 0 0 0 0 210
Qинф, Вт 15 58 267 267 0 0 0 0 0 591
25 Qбыт, Вт 14 0 0 0 0 0 0 0 0 0
Температура помещения Qтп, Вт 13 639 853 853 832 386 189 94 127 3972
1+∑β 12 1,1 2,68 2,68 1 1 1 1 1 ∑
Коэф. n 11 1 1 1 1 0,6 0,6 0,6 0,6 Нет
Δt, °С 10 57
Тупиковая мойка k, Вт/(м2·°С) 9 0,31 0,516 0,516 0,238 0,476 0,233 0,116 0,07
R, (м2·°С)/Вт 8 3,229 1,937 1,937 4,195 2,1 4,3 8,6 14,2
Площадь F, м2 7 32,91 10,8 10,8 61,22 23,7 23,7 23,7 52,83
Высота h, м 6 4,6 2,7 2,7 11,875 23,7 23,7 23,7 52,83
Ширина b, м 5 11,85 4 4 5,155 1 1 1 1
Название: Ориентация 4 СЗ СЗ СЗ - - - - - 12_1
Конструкция 3 НС ДВ ДВ ПК ПЛ ПЛ ПЛ ПЛ Индекс помещения:
12 Тип огр. констр. 2 Тип1 Тип1 Тип1 Тип1 Зона1 Зона2 Зона3 Зона4
№ п/п № помещения 1 12
нежил ∑Q, Вт 17 12 12
Помещение Qвент, Вт 16 0 0
Qинф, Вт 15 0 0
15 Qбыт, Вт 14 0 0
Температура помещения Qтп, Вт 13 12 12
1+∑β 12 1 ∑
Коэф. n 11 0,6 Нет
Δt, °С 10 47
Комната уборочного инвентаря k, Вт/(м2·°С) 9 0,07
R, (м2·°С)/Вт 8 14,2
Площадь F, м2 7 6,04
Высота h, м 6 6,04
Ширина b, м 5 1
Название: Ориентация 4 - 13_1
Конструкция 3 ПЛ Индекс помещения:
13 Тип огр. констр. 2 Зона4
№ п/п № помещения 1 13
нежил ∑Q, Вт 17 15 15
Помещение Qвент, Вт 16 0 0
Qинф, Вт 15 0 0
27 Qбыт, Вт 14 0 0
Температура помещения Qтп, Вт 13 15 15
1+∑β 12 1 ∑
Коэф. n 11 0,6 Нет
Δt, °С 10 59
Комната сушки спецодежды k, Вт/(м2·°С) 9 0,07
R, (м2·°С)/Вт 8 14,2
Площадь F, м2 7 6,06
Высота h, м 6 6,06
Ширина b, м 5 1
Название: Ориентация 4 - 14_1
Конструкция 3 ПЛ Индекс помещения:
14 Тип огр. констр. 2 Зона4
№ п/п № помещения 1 14
нежил ∑Q, Вт 17 7 7
Помещение Qвент, Вт 16 0 0
Qинф, Вт 15 0 0
15 Qбыт, Вт 14 0 0
Температура помещения Qтп, Вт 13 7 7
1+∑β 12 1 ∑
Коэф. n 11 0,6 Нет
Δt, °С 10 47
Помещение хранения моющих средств k, Вт/(м2·°С) 9 0,07
R, (м2·°С)/Вт 8 14,2
Площадь F, м2 7 3,41
Высота h, м 6 3,41
Ширина b, м 5 1
Название: Ориентация 4 - 15_1
Конструкция 3 ПЛ Индекс помещения:
15 Тип огр. констр. 2 Зона4
№ п/п № помещения 1 15
нежил ∑Q, Вт 17 6 6
Помещение Qвент, Вт 16 0 0
Qинф, Вт 15 0 0
18 Qбыт, Вт 14 0 0
Температура помещения Qтп, Вт 13 6 6
1+∑β 12 1 ∑
Коэф. n 11 0,6 Нет
Δt, °С 10 50
Санузел мужской k, Вт/(м2·°С) 9 0,07
R, (м2·°С)/Вт 8 14,2
Площадь F, м2 7 2,94
Высота h, м 6 2,94
Ширина b, м 5 1
Название: Ориентация 4 - 16_1
Конструкция 3 ПЛ Индекс помещения:
16 Тип огр. констр. 2 Зона4
№ п/п № помещения 1 16
нежил ∑Q, Вт 17 6 6
Помещение Qвент, Вт 16 0 0
Qинф, Вт 15 0 0
18 Qбыт, Вт 14 0 0
Температура помещения Qтп, Вт 13 6 6
1+∑β 12 1 ∑
Коэф. n 11 0,6 Нет
Δt, °С 10 50
Санузел женский k, Вт/(м2·°С) 9 0,07
R, (м2·°С)/Вт 8 14,2
Площадь F, м2 7 2,99
Высота h, м 6 2,99
Ширина b, м 5 1
Название: Ориентация 4 - 17_1
Конструкция 3 ПЛ Индекс помещения:
17 Тип огр. констр. 2 Зона4
№ п/п № помещения 1 17
нежил ∑Q, Вт 17 20 20
Помещение Qвент, Вт 16 0 0
Qинф, Вт 15 0 0
20 Qбыт, Вт 14 0 0
Температура помещения Qтп, Вт 13 20 20
1+∑β 12 1 ∑
Коэф. n 11 0,6 Нет
Δt, °С 10 52
Кабинет кладовщика k, Вт/(м2·°С) 9 0,07
R, (м2·°С)/Вт 8 14,2
Площадь F, м2 7 8,98
Высота h, м 6 8,98
Ширина b, м 5 1
Название: Ориентация 4 - 18_1
Конструкция 3 ПЛ Индекс помещения:
18 Тип огр. констр. 2 Зона4
№ п/п № помещения 1 18
нежил ∑Q, Вт 17 771 731 893 893 835 379 185 75 166 4928
Помещение Qвент, Вт 16 45 45 45 45 0 0 0 0 0 180
Qинф, Вт 15 72 188 421 421 0 0 0 0 0 1102
5 Qбыт, Вт 14 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0
Температура помещения Qтп, Вт 13 699 544 472 472 835 379 185 75 166 3825
1+∑β 12 1,05 2,63 1,05 1,05 1 1 1 1 1 ∑
Коэф. n 11 1 1 1 1 1 0,6 0,6 0,6 0,6 Нет
Δt, °С 10 37
Склад k, Вт/(м2·°С) 9 0,31 0,516 1,786 1,786 0,238 0,476 0,233 0,116 0,07
R, (м2·°С)/Вт 8 3,229 1,937 0,56 0,56 4,195 2,1 4,3 8,6 14,2
Площадь F, м2 7 58,06 10,8 6,8 6,8 94,64 35,85 35,85 29,14 106,1
Высота h, м 6 4,6 2,7 1,7 1,7 17,925 35,85 35,85 29,14 106,1
Ширина b, м 5 17,925 4 4 4 5,28 1 1 1 1
Название: Ориентация 4 ЮВ ЮВ ЮВ ЮВ - - - - 19_1
Конструкция 3 НС ДВ ОК ОК ПК ПЛ ПЛ ПЛ ПЛ Индекс помещения:
19 Тип огр. констр. 2 Тип1 Тип1 Тип1 Тип1 Тип1 Зона1 Зона2 Зона3 Зона4
№ п/п № помещения 1 19
нежил ∑Q, Вт 17 38 38
Помещение Qвент, Вт 16 0 0
Qинф, Вт 15 0 0
18 Qбыт, Вт 14 0 0
Температура помещения Qтп, Вт 13 38 38
1+∑β 12 1 ∑
Коэф. n 11 0,6 Нет
Δt, °С 10 50
Комната мастера k, Вт/(м2·°С) 9 0,07
R, (м2·°С)/Вт 8 14,2
Площадь F, м2 7 17,87
Высота h, м 6 17,87
Ширина b, м 5 1
Название: Ориентация 4 - 20_1
Конструкция 3 ПЛ Индекс помещения:
20 Тип огр. констр. 2 Зона4
№ п/п № помещения 1 20
нежил ∑Q, Вт 17 11 18 29
Помещение Qвент, Вт 16 0 0 0
Qинф, Вт 15 0 0 0
10 Qбыт, Вт 14 0 0 0
Температура помещения Qтп, Вт 13 11 18 29
1+∑β 12 1 1 ∑
Коэф. n 11 0,6 0,6 Нет
Δt, °С 10 42
Гарантийный склад k, Вт/(м2·°С) 9 0,116 0,07
R, (м2·°С)/Вт 8 8,6 14,2
Площадь F, м2 7 3,63 10,13
Высота h, м 6 3,63 10,13
Ширина b, м 5 1 1
Название: Ориентация 4 - - 21_1
Конструкция 3 ПЛ ПЛ Индекс помещения:
21 Тип огр. констр. 2 Зона3 Зона4
№ п/п № помещения 1 21
нежил ∑Q, Вт 17 9 15 24
Помещение Qвент, Вт 16 0 0 0
Qинф, Вт 15 0 0 0
10 Qбыт, Вт 14 0 0 0
Температура помещения Qтп, Вт 13 9 15 24
1+∑β 12 1 1 ∑
Коэф. n 11 0,6 0,6 Нет
Δt, °С 10 42
Склад инструмента k, Вт/(м2·°С) 9 0,116 0,07
R, (м2·°С)/Вт 8 8,6 14,2
Площадь F, м2 7 3,08 8,6
Высота h, м 6 3,08 8,6
Ширина b, м 5 1 1
Название: Ориентация 4 - - 22_1
Конструкция 3 ПЛ ПЛ Индекс помещения:
22 Тип огр. констр. 2 Зона3 Зона4
№ п/п № помещения 1 22
нежил ∑Q, Вт 17 123 543 234 44 21 11 20 950
Помещение Qвент, Вт 16 54 54 0 0 0 0 0 108
Qинф, Вт 15 7 249 0 0 0 0 0 256
12 Qбыт, Вт 14 0 0 0 0 0 0 0 0
Температура помещения Qтп, Вт 13 70 294 234 44 21 11 20 694
1+∑β 12 1,1 1,1 1 1 1 1 1 ∑
Коэф. n 11 1 1 1 0,6 0,6 0,6 0,6 Нет
Δt, °С 10 44
Лестничная клетка k, Вт/(м2·°С) 9 0,31 1,786 0,238 0,476 0,233 0,116 0,07
R, (м2·°С)/Вт 8 3,229 0,56 0,56 2,1 4,3 8,6 14,2
Площадь F, м2 7 4,65 3,4 22,3 3,5 3,5 3,5 10,97
Высота h, м 6 4,6 1,7 1,75 3,5 3,5 3,5 10,97
Ширина b, м 5 1,75 2 12,74 1 1 1 1
Название: Ориентация 4 СЗ СЗ - - - - - 23_1
Конструкция 3 НС ОК ПК ПЛ ПЛ ПЛ ПЛ Индекс помещения:
23 Тип огр. констр. 2 Тип1 Тип1 Тип1 Зона1 Зона2 Зона3 Зона4
№ п/п № помещения 1 23
нежил ∑Q, Вт 17 905 2415 1088 5461 2427 1927 964 7574 1646 780 362 673 26222
Помещение Qвент, Вт 16 59 59 59 59 59 59 59 0 0 0 0 0 469
Qинф, Вт 15 75 199 90 2444 1086 464 232 0 0 0 0 0 4591
16 Qбыт, Вт 14 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0
Температура помещения Qтп, Вт 13 831 2215 998 3016 1341 1463 732 7574 1646 780 362 673 21631
1+∑β 12 1,15 1,15 1,15 1,15 1,15 2,73 2,73 1,1 1,1 1,1 1,1 1,1 ∑
Коэф. n 11 1 1 1 1 1 1 1 1 0,6 0,6 0,6 0,6 Нет
Δt, °С 10 44
Общеремонтная мастерская k, Вт/(м2·°С) 9 0,31 0,31 0,31 1,786 1,786 0,516 0,516 0,238 0,476 0,233 0,116 0,07
R, (м2·°С)/Вт 8 3,229 3,229 3,229 0,56 0,56 1,937 1,937 4,195 2,1 4,3 8,6 14,2
Площадь F, м2 7 48,6 129,58 58,4 27,2 13,6 21,6 10,8 601,8 109,13 105,91 98,22 301,7
Высота h, м 6 4,6 6,3 4,6 1,7 1,7 2,7 2,7 56,25 109,13 105,91 98,22 301,7
Ширина b, м 5 16 24,85 18 4 4 4 4 30,95 1 1 1 1
Название: Ориентация 4 СЗ СВ ЮВ СВ ЮВ СЗ ЮВ - - - - - 24_1
Конструкция 3 НС НС НС ОК ОК ДВ ДВ ПК ПЛ ПЛ ПЛ ПЛ Индекс помещения:
24 Тип огр. констр. 2 Тип1 Тип1 Тип1 Тип1 Тип1 Тип1 Тип1 Тип1 Зона1 Зона2 Зона3 Зона4
№ п/п № помещения 1 24
нежил ∑Q, Вт 17 191 189 1013 608 1013 236 66 8 3252
Помещение Qвент, Вт 16 49 49 49 49 49 0 0 0 244
Qинф, Вт 15 13 13 455 273 455 0 0 0 1208
8 Qбыт, Вт 14 0 0 0 0 0 0 0 0 0
Температура помещения Qтп, Вт 13 142 140 559 335 558 236 66 8 2044
1+∑β 12 1,15 1,15 1,15 1,15 1,15 1,1 1,1 1,1 ∑
Коэф. n 11 1 1 1 1 1 0,6 0,6 0,6 Нет
Δt, °С 10 40
Котельная k, Вт/(м2·°С) 9 0,31 0,31 1,786 1,786 1,786 0,476 0,233 0,116
R, (м2·°С)/Вт 8 3,229 3,229 0,56 0,56 0,56 2,1 4,3 8,6
Площадь F, м2 7 10 9,85 6,8 4,08 6,8 18,74 10,74 2,43
Высота h, м 6 3,3 3,3 1,7 2,7 1,7 18,74 10,74 2,43
Ширина b, м 5 6,325 5,045 4 1,51 4 1 1 1
Название: Ориентация 4 СЗ СВ СЗ СЗ СВ - - - 25_1
Конструкция 3 НС НС ОК ОК ОК ПЛ ПЛ ПЛ Индекс помещения:
25 Тип огр. констр. 2 Тип1 Тип1 Тип1 Тип1 Тип1 Зона1 Зона2 Зона3
№ п/п № помещения 1 25
нежил ∑Q, Вт 17 96 96 439 632
Помещение Qвент, Вт 16 65 65 0 130
Qинф, Вт 15 27 27 0 54
21 Qбыт, Вт 14 0 0 0 0
Температура помещения Qтп, Вт 13 32 32 439 502
1+∑β 12 1,1 1,1 1 ∑
Коэф. n 11 1 1 1 Нет
Δt, °С 10 53
Кабинет директора k, Вт/(м2·°С) 9 1,786 1,786 0,238
R, (м2·°С)/Вт 8 0,56 0,56 4,195
Площадь F, м2 7 0,3 0,3 34,76
Высота h, м 6 0,66 0,66 5,905
Ширина b, м 5 0,46 0,46 5,99
Название: Ориентация 4 СЗ СЗ - 26_1
Конструкция 3 ОК ОК ПК Индекс помещения:
26 Тип огр. констр. 2 Тип1 Тип1 Тип1
№ п/п № помещения 1 26
нежил ∑Q, Вт 17 96 96 230 422
Помещение Qвент, Вт 16 65 65 0 130
Qинф, Вт 15 27 27 0 54
21 Qбыт, Вт 14 0 0 0 0
Температура помещения Qтп, Вт 13 32 32 230 294
1+∑β 12 1,1 1,1 1 ∑
Коэф. n 11 1 1 1 Нет
Δt, °С 10 53
Приемная k, Вт/(м2·°С) 9 1,786 1,786 0,238
R, (м2·°С)/Вт 8 0,56 0,56 4,195
Площадь F, м2 7 0,3 0,3 18,18
Высота h, м 6 0,66 0,66 5,955
Ширина b, м 5 0,46 0,46 3,155
Название: Ориентация 4 СЗ СЗ - 27_1
Конструкция 3 ОК ОК ПК Индекс помещения:
27 Тип огр. констр. 2 Тип2 Тип2 Тип1
№ п/п № помещения 1 27
нежил ∑Q, Вт 17 86 2086 81 2218
Помещение Qвент, Вт 16 59 59 0 118
Qинф, Вт 15 24 1006 0 1030
16 Qбыт, Вт 14 0 0 0 0
Температура помещения Qтп, Вт 13 27 1080 81 1188
1+∑β 12 1,05 1 1 ∑
Коэф. n 11 1 1 1 Нет
Δt, °С 10 48
Коридор k, Вт/(м2·°С) 9 1,786 1,786 0,238
R, (м2·°С)/Вт 8 0,56 0,56 4,195
Площадь F, м2 7 0,3 12,59 7,06
Высота h, м 6 0,66 5,955 1,95
Ширина b, м 5 0,46 2,115 3,775
Название: Ориентация 4 ЮВ ЮЗ - 28_1
Конструкция 3 ОК ОК ПК Индекс помещения:
28 Тип огр. констр. 2 Тип2 Тип3 Тип1
№ п/п № помещения 1 28
нежил ∑Q, Вт 17 95 273 368
Помещение Qвент, Вт 16 65 0 65
Qинф, Вт 15 27 0 27
21 Qбыт, Вт 14 0 0 0
Температура помещения Qтп, Вт 13 30 273 303
1+∑β 12 1,05 1 ∑
Коэф. n 11 1 1 Нет
Δt, °С 10 53
Офис по рекламе k, Вт/(м2·°С) 9 1,786 0,238
R, (м2·°С)/Вт 8 0,56 4,195
Площадь F, м2 7 0,3 21,6
Высота h, м 6 0,66 4,005
Ширина b, м 5 0,46 5,47
Название: Ориентация 4 ЮВ - 29_1
Конструкция 3 ОК ПК Индекс помещения:
29 Тип огр. констр. 2 Тип2 Тип1
№ п/п № помещения 1 29
нежил ∑Q, Вт 17 132 171 120 342
Помещение Qвент, Вт 16 51 0 0 51
Qинф, Вт 15 9 0 0 9
10 Qбыт, Вт 14 0 0 0 0
Температура помещения Qтп, Вт 13 80 171 120 291
1+∑β 12 1 1 1 ∑
Коэф. n 11 1 1 1 Нет
Δt, °С 10 42
Венткамера k, Вт/(м2·°С) 9 0,31 0,238 0,238
R, (м2·°С)/Вт 8 3,229 4,195 4,195
Площадь F, м2 7 6,18 17,05 11,97
Высота h, м 6 2,625 3,955 4,605
Ширина b, м 5 2,355 4,31 2,6
Название: Ориентация 4 ЮЗ - - 30_1
Конструкция 3 НС ПК ПК Индекс помещения:
30 Тип огр. констр. 2 Тип1 Тип1 Тип1
№ п/п № помещения 1 30
нежил ∑Q, Вт 17 177 51 228
Помещение Qвент, Вт 16 0 0 0
Qинф, Вт 15 0 0 0
18 Qбыт, Вт 14 0 0 0
Температура помещения Qтп, Вт 13 177 51 228
1+∑β 12 1 1 ∑
Коэф. n 11 1 1 Нет
Δt, °С 10 50
Гардероб мужской k, Вт/(м2·°С) 9 0,238 0,238
R, (м2·°С)/Вт 8 4,195 4,195
Площадь F, м2 7 14,88 4,27
Высота h, м 6 5,825 3,225
Ширина b, м 5 2,555 5,94
Название: Ориентация 4 - - 31_1
Конструкция 3 ПК ПК Индекс помещения:
31 Тип огр. констр. 2 Тип1 Тип1
№ п/п № помещения 1 31
нежил ∑Q, Вт 17 257 203 460
Помещение Qвент, Вт 16 0 0 0
Qинф, Вт 15 0 0 0
18 Qбыт, Вт 14 0 0 0
Температура помещения Qтп, Вт 13 257 203 460
1+∑β 12 1 1 ∑
Коэф. n 11 1 1 Нет
Δt, °С 10 50
Гардероб женский k, Вт/(м2·°С) 9 0,238 0,238
R, (м2·°С)/Вт 8 4,195 4,195
Площадь F, м2 7 21,6 17,01
Высота h, м 6 6,05 3,45
Ширина b, м 5 3,57 4,93
Название: Ориентация 4 - - 32_1
Конструкция 3 ПК ПК Индекс помещения:
32 Тип огр. констр. 2 Тип1 Тип1
№ п/п № помещения 1 32
нежил ∑Q, Вт 17 114 23 137
Помещение Qвент, Вт 16 0 0 0
Qинф, Вт 15 0 0 0
25 Qбыт, Вт 14 0 0 0
Температура помещения Qтп, Вт 13 114 23 137
1+∑β 12 1 1 ∑
Коэф. n 11 1 1 Нет
Δt, °С 10 57
Душевая мужская k, Вт/(м2·°С) 9 0,238 0,238
R, (м2·°С)/Вт 8 4,195 4,195
Площадь F, м2 7 8,4 1,7
Высота h, м 6 2,6 1,3
Ширина b, м 5 3,23 1,305
Название: Ориентация 4 - - 33_1
Конструкция 3 ПК ПК Индекс помещения:
33 Тип огр. констр. 2 Тип1 Тип1
№ п/п № помещения 1 33
нежил ∑Q, Вт 17 78 24 101
Помещение Qвент, Вт 16 0 0 0
Qинф, Вт 15 0 0 0
25 Qбыт, Вт 14 0 0 0
Температура помещения Qтп, Вт 13 78 24 101
1+∑β 12 1 1 ∑
Коэф. n 11 1 1 Нет
Δt, °С 10 57
Душевая женская k, Вт/(м2·°С) 9 0,238 0,238
R, (м2·°С)/Вт 8 4,195 4,195
Площадь F, м2 7 5,77 1,7
Высота h, м 6 2,6 1,3
Ширина b, м 5 2,22 1,305
Название: Ориентация 4 - - 34_1
Конструкция 3 ПК ПК Индекс помещения:
34 Тип огр. констр. 2 Тип1 Тип1
№ п/п № помещения 1 34
нежил ∑Q, Вт 17 20 20
Помещение Qвент, Вт 16 0 0
Qинф, Вт 15 0 0
18 Qбыт, Вт 14 0 0
Температура помещения Qтп, Вт 13 20 20
1+∑β 12 1 ∑
Коэф. n 11 1 Нет
Δt, °С 10 50
Санузел мужской k, Вт/(м2·°С) 9 0,238
R, (м2·°С)/Вт 8 4,195
Площадь F, м2 7 1,69
Высота h, м 6 1,3
Ширина b, м 5 1,3
Название: Ориентация 4 - 35_1
Конструкция 3 ПК Индекс помещения:
35 Тип огр. констр. 2 Тип1
№ п/п № помещения 1 35
нежил ∑Q, Вт 17 20 20
Помещение Qвент, Вт 16 0 0
Qинф, Вт 15 0 0
18 Qбыт, Вт 14 0 0
Температура помещения Qтп, Вт 13 20 20
1+∑β 12 1 ∑
Коэф. n 11 1 Нет
Δt, °С 10 50
Санузел женский k, Вт/(м2·°С) 9 0,238
R, (м2·°С)/Вт 8 4,195
Площадь F, м2 7 1,69
Высота h, м 6 1,3
Ширина b, м 5 1,3
Название: Ориентация 4 - 36_1
Конструкция 3 ПК Индекс помещения:
36 Тип огр. констр. 2 Тип1
№ п/п № помещения 1 36
нежил ∑Q, Вт 17 44 44
Помещение Qвент, Вт 16 0 0
Qинф, Вт 15 0 0
18 Qбыт, Вт 14 0 0
Температура помещения Qтп, Вт 13 44 44
1+∑β 12 1 ∑
Коэф. n 11 1 Нет
Δt, °С 10 50
Санузел для персонала мужской k, Вт/(м2·°С) 9 0,238
R, (м2·°С)/Вт 8 4,195
Площадь F, м2 7 3,67
Высота h, м 6 2,6
Ширина b, м 5 1,41
Название: Ориентация 4 - 37_1
Конструкция 3 ПК Индекс помещения:
37 Тип огр. констр. 2 Тип1
№ п/п № помещения 1 37
нежил ∑Q, Вт 17 44 44
Помещение Qвент, Вт 16 0 0
Qинф, Вт 15 0 0
18 Qбыт, Вт 14 0 0
Температура помещения Qтп, Вт 13 44 44
1+∑β 12 1 ∑
Коэф. n 11 1 Нет
Δt, °С 10 50
Санузел для персонала женский k, Вт/(м2·°С) 9 0,238
R, (м2·°С)/Вт 8 4,195
Площадь F, м2 7 3,67
Высота h, м 6 2,6
Ширина b, м 5 1,41
Название: Ориентация 4 - 38_1
Конструкция 3 ПК Индекс помещения:
38 Тип огр. констр. 2 Тип1
№ п/п № помещения 1 38
нежил ∑Q, Вт 17 246 4107 131 4484
Помещение Qвент, Вт 16 0 59 0 59
Qинф, Вт 15 0 1981 0 1981
16 Qбыт, Вт 14 0 0 0 0
Температура помещения Qтп, Вт 13 246 2126 131 2503
1+∑β 12 1 1 1 ∑
Коэф. n 11 1 1 1 Нет
Δt, °С 10 48
Коридор k, Вт/(м2·°С) 9 0,238 1,786 0,238
R, (м2·°С)/Вт 8 4,195 0,56 4,195
Площадь F, м2 7 21,53 24,8 11,48
Высота h, м 6 13,625 11,725 2,225
Ширина b, м 5 3,4 2,115 5,16
Название: Ориентация 4 - ЮЗ - 39_1
Конструкция 3 ПК ОК ПК Индекс помещения:
39 Тип огр. констр. 2 Тип1 Тип3 Тип1
№ п/п № помещения 1 39
нежил ∑Q, Вт 17 93 191 284
Помещение Qвент, Вт 16 63 0 63
Qинф, Вт 15 26 0 26
20 Qбыт, Вт 14 0 0 0
Температура помещения Qтп, Вт 13 30 191 221
1+∑β 12 1,05 1 ∑
Коэф. n 11 1 1 Нет
Δt, °С 10 52
Кабинет главного бухгалтера k, Вт/(м2·°С) 9 1,786 0,238
R, (м2·°С)/Вт 8 0,56 4,195
Площадь F, м2 7 0,3 15,45
Высота h, м 6 0,66 3
Ширина b, м 5 0,46 5,15
Название: Ориентация 4 ЮВ - 40_1
Конструкция 3 ОК ПК Индекс помещения:
40 Тип огр. констр. 2 Тип3 Тип1
№ п/п № помещения 1 40
нежил ∑Q, Вт 17 93 227 320
Помещение Qвент, Вт 16 63 0 63
Qинф, Вт 15 26 0 26
20 Qбыт, Вт 14 0 0 0
Температура помещения Qтп, Вт 13 30 227 257
1+∑β 12 1,05 1 ∑
Коэф. n 11 1 1 Нет
Δt, °С 10 52
Пост охраны k, Вт/(м2·°С) 9 1,786 0,238
R, (м2·°С)/Вт 8 0,56 4,195
Площадь F, м2 7 0,3 18,29
Высота h, м 6 0,66 5,525
Ширина b, м 5 0,46 3,31
Название: Ориентация 4 ЮВ - 41_1
Конструкция 3 ОК ПК Индекс помещения:
41 Тип огр. констр. 2 Тип3 Тип1
№ п/п № помещения 1 41
нежил ∑Q, Вт 17 171 148 370 689
Помещение Qвент, Вт 16 65 0 0 65
Qинф, Вт 15 80 0 0 80
21 Qбыт, Вт 14 0 0 0 0
Температура помещения Qтп, Вт 13 91 148 370 609
1+∑β 12 1,05 1 1 ∑
Коэф. n 11 1 1 1 Нет
Δt, °С 10 53
Бухгвлтерия k, Вт/(м2·°С) 9 1,786 0,238 0,238
R, (м2·°С)/Вт 8 0,56 4,195 4,195
Площадь F, м2 7 0,91 11,75 29,31
Высота h, м 6 0,66 3 6,4
Ширина b, м 5 0,46 3,915 4,58
Название: Ориентация 4 ЮВ - - 42_1
Конструкция 3 ОК ПК ПК Индекс помещения:
42 Тип огр. констр. 2 Тип3 Тип3 Тип1
№ п/п № помещения 1 42
нежил ∑Q, Вт 17 93 180 273
Помещение Qвент, Вт 16 63 0 63
Qинф, Вт 15 26 0 26
20 Qбыт, Вт 14 0 0 0
Температура помещения Qтп, Вт 13 30 180 210
1+∑β 12 1,05 1 ∑
Коэф. n 11 1 1 Нет
Δt, °С 10 52
Комната обучения персонала k, Вт/(м2·°С) 9 1,786 0,238
R, (м2·°С)/Вт 8 0,56 4,195
Площадь F, м2 7 0,3 14,49
Высота h, м 6 0,66 3,7
Ширина b, м 5 0,46 3,915
Название: Ориентация 4 ЮВ - 43_1
Конструкция 3 ОК ПК Индекс помещения:
43 Тип огр. констр. 2 Тип3 Тип3
№ п/п № помещения 1 43
нежил ∑Q, Вт 17 22 434 456
Помещение Qвент, Вт 16 0 0 0
Qинф, Вт 15 0 0 0
10 Qбыт, Вт 14 0 0 0
Температура помещения Qтп, Вт 13 22 434 456
1+∑β 12 1 1 ∑
Коэф. n 11 1 1 Нет
Δt, °С 10 42
Венткамера k, Вт/(м2·°С) 9 0,238 0,238
R, (м2·°С)/Вт 8 4,195 4,195
Площадь F, м2 7 2,22 43,32
Высота h, м 6 1,7 6
Ширина b, м 5 1,305 7,22
Название: Ориентация 4 - - 44_1
Конструкция 3 ПК ПК Индекс помещения:
44 Тип огр. констр. 2 Тип3 Тип1
№ п/п № помещения 1 44
нежил ∑Q, Вт 17 402 453 363 1218
Помещение Qвент, Вт 16 49 49 0 98
Qинф, Вт 15 33 37 0 70
8 Qбыт, Вт 14 0 0 0 0
Температура помещения Qтп, Вт 13 353 404 364 1120
1+∑β 12 1,15 1,15 1,1 ∑
Коэф. n 11 1 1 1 Нет
Δt, °С 10 40
Компрессорная k, Вт/(м2·°С) 9 0,31 0,31 0,238
R, (м2·°С)/Вт 8 3,229 3,229 4,195
Площадь F, м2 7 24,77 28,37 34,61
Высота h, м 6 1,3 5,595 6,35
Ширина b, м 5 6,35 5,07 5,45
Название: Ориентация 4 СЗ СВ - 45_1
Конструкция 3 НС НС ПК Индекс помещения:
45 Тип огр. констр. 2 Тип3 Тип3 Тип1
№ п/п № помещения 1 45

Приложение В
(обязательное)
Витраж В3 (12м на жалюзи, 2,5м на эмблему)
Ориентация Геогр. широта Время tв, °С ϑ, м/с Fıı, м2 qвп, Вт/м2 qвр, Вт/м2 Aс, град Aс.о, град h, град β, град Kинс.в γ1, град β1, град Kобл.г Kобл.в Kобл Kотн
ЮЗ 52 12_13 25 3,8 42,04 272 86 13 32 58 27,92 0,81 1,95 5,34 0,98 1 0,98 0,63
H, м B, м Lг, м Lв, м a, м c, м Rıı, (м2·°С)/Вт ρıı τ2 Sв, Вт/м2 Dв, Вт/м2 tн.ср, °С Atн β2 αнв, Вт/(м2·°С) tн.усл, °С qııр, Вт/м2 qııт, Вт/м2 Qıı, Вт
6,425 8,8 0,6 0,3 0 0 0,5 0,25 0,6 373 116 27 23 0,71 28,41 37,35 114,75 24,71 5862,75

Ориентация Геогр. широта Время tв, °С ϑ, м/с Fıı, м2 qвп, Вт/м2 qвр, Вт/м2 Aс, град Aс.о, град h, град β, град Kинс.в γ1, град β1, град Kобл.г Kобл.в Kобл Kотн
ЮЗ 52 13_14 25 3,8 42,04 363 98 36 9 54 35,66 0,87 1,95 5,34 0,98 1 0,98 0,63
H, м B, м Lг, м Lв, м a, м c, м Rıı, (м2·°С)/Вт ρıı τ2 Sв, Вт/м2 Dв, Вт/м2 tн.ср, °С Atн β2 αнв, Вт/(м2·°С) tн.усл, °С qııр, Вт/м2 qııт, Вт/м2 Qıı, Вт
6,425 8,8 0,6 0,3 0 0 0,5 0,25 0,6 465 131 27 23 0,87 28,41 39,81 155,02 29,61 7761,82

Ориентация Геогр. широта Время tв, °С ϑ, м/с Fıı, м2 qвп, Вт/м2 qвр, Вт/м2 Aс, град Aс.о, град h, град β, град Kинс.в γ1, град β1, град Kобл.г Kобл.в Kобл Kотн
ЮЗ 52 14_15 25 3,8 42,04 429 110 56 11 47 42,47 0,89 1,95 5,34 0,98 1 0,98 0,63
H, м B, м Lг, м Lв, м a, м c, м Rıı, (м2·°С)/Вт ρıı τ2 Sв, Вт/м2 Dв, Вт/м2 tн.ср, °С Atн β2 αнв, Вт/(м2·°С) tн.усл, °С qııр, Вт/м2 qııт, Вт/м2 Qıı, Вт
6,425 8,8 0,6 0,3 0 0 0,5 0,25 0,6 518 149 27 23 0,97 28,41 41,37 185,40 32,73 9170,30

Ориентация Геогр. широта Время tв, °С ϑ, м/с Fıı, м2 qвп, Вт/м2 qвр, Вт/м2 Aс, град Aс.о, град h, град β, град Kинс.в γ1, град β1, град Kобл.г Kобл.в Kобл Kотн
ЮЗ 52 15_16 25 3,8 42,04 448 114 72 27 38 48,75 0,90 1,95 5,34 0,98 1 0,98 0,63
H, м B, м Lг, м Lв, м a, м c, м Rıı, (м2·°С)/Вт ρıı τ2 Sв, Вт/м2 Dв, Вт/м2 tн.ср, °С Atн β2 αнв, Вт/(м2·°С) tн.усл, °С qııр, Вт/м2 qııт, Вт/м2 Qıı, Вт
6,425 8,8 0,6 0,3 0 0 0,5 0,25 0,6 521 154 27 23 1 28,41 41,78 195,01 33,56 9608,79

Ориентация Геогр. широта Время tв, °С ϑ, м/с Fıı, м2 qвп, Вт/м2 qвр, Вт/м2 Aс, град Aс.о, град h, град β, град Kинс.в γ1, град β1, град Kобл.г Kобл.в Kобл Kотн
ЮЗ 52 16_17 25 3,8 42,04 398 110 85 40 30 53,00 0,90 1,95 5,34 0,98 1 0,98 0,63
H, м B, м Lг, м Lв, м a, м c, м Rıı, (м2·°С)/Вт ρıı τ2 Sв, Вт/м2 Dв, Вт/м2 tн.ср, °С Atн β2 αнв, Вт/(м2·°С) tн.усл, °С qııр, Вт/м2 qııт, Вт/м2 Qıı, Вт
6,425 8,8 0,6 0,3 0 0 0,5 0,25 0,6 457 149 27 23 0,97 28,41 41,10 176,60 32,21 8778,47

Ориентация Геогр. широта Время tв, °С ϑ, м/с Fıı, м2 qвп, Вт/м2 qвр, Вт/м2 Aс, град Aс.о, град h, град β, град Kинс.в γ1, град β1, град Kобл.г Kобл.в Kобл Kотн
ЮЗ 52 17_18 25 3,8 42,04 272 91 97 52 21 58,06 0,90 1,95 5,34 0,98 1 0,98 0,63
H, м B, м Lг, м Lв, м a, м c, м Rıı, (м2·°С)/Вт ρıı τ2 Sв, Вт/м2 Dв, Вт/м2 tн.ср, °С Atн β2 αнв, Вт/(м2·°С) tн.усл, °С qııр, Вт/м2 qııт, Вт/м2 Qıı, Вт
6,425 8,8 0,6 0,3 0 0 0,5 0,25 0,6 316 122 27 23 0,87 28,41 39,14 126,31 28,28 6499,05
 
Ориентация Геогр. широта Время tв, °С ϑ, м/с Fıı, м2 qвп, Вт/м2 qвр, Вт/м2 Aс, град Aс.о, град h, град β, град Kинс.в γ1, град β1, град Kобл.г Kобл.в Kобл Kотн
ЮЗ 52 18_19 25 3,8 42,04 116 52 109 64 12 64,13 0,89 1,95 5,34 0,98 1 0,98 0,63
H, м B, м Lг, м Lв, м a, м c, м Rıı, (м2·°С)/Вт ρıı τ2 Sв, Вт/м2 Dв, Вт/м2 tн.ср, °С Atн β2 αнв, Вт/(м2·°С) tн.усл, °С qııр, Вт/м2 qııт, Вт/м2 Qıı, Вт
6,425 8,8 0,6 0,3 0 0 0,5 0,25 0,6 154 71 27 23 0,71 28,41 36,25 58,20 22,51 3392,96
Суммарное теплопоступление 51074,14Вт

Витраж В1
Ориентация Геогр. широта Время tв, °С ϑ, м/с Fıı, м2 qвп, Вт/м2 qвр, Вт/м2 Aс, град Aс.о, град h, град β, град Kинс.в γ1, град β1, град Kобл.г Kобл.в Kобл Kотн
СЗ 52 12_13 25 3,8 79,508 0 65 13 32 58 27,92 0,00 14,79 63,89 0,98 1 0,98 0,63
H, м B, м Lг, м Lв, м a, м c, м Rıı, (м2·°С)/Вт ρıı τ2 Sв, Вт/м2 Dв, Вт/м2 tн.ср, °С Atн β2 αнв, Вт/(м2·°С) tн.усл, °С qııр, Вт/м2 qııт, Вт/м2 Qıı, Вт
4,4 18,07 7,1 4,775 -0,92 0,01 0,5 0,25 0,6 0 85 27 23 0,71 28,41 35,60 24,08 21,21 3600,77

Ориентация Геогр. широта Время tв, °С ϑ, м/с Fıı, м2 qвп, Вт/м2 qвр, Вт/м2 Aс, град Aс.о, град h, град β, град Kинс.в γ1, град β1, град Kобл.г Kобл.в Kобл Kотн
СЗ 52 13_14 25 3,8 79,508 0 69 36 9 54 35,66 0,00 14,79 63,89 0,98 1 0,98 0,63
H, м B, м Lг, м Lв, м a, м c, м Rıı, (м2·°С)/Вт ρıı τ2 Sв, Вт/м2 Dв, Вт/м2 tн.ср, °С Atн β2 αнв, Вт/(м2·°С) tн.усл, °С qııр, Вт/м2 qııт, Вт/м2 Qıı, Вт
4,4 18,07 7,1 4,775 -0,92 0,01 0,5 0,25 0,6 0 84 27 23 0,87 28,41 37,44 25,56 24,88 4010,35
 
Ориентация Геогр. широта Время tв, °С ϑ, м/с Fıı, м2 qвп, Вт/м2 qвр, Вт/м2 Aс, град Aс.о, град h, град β, град Kинс.в γ1, град β1, град Kобл.г Kобл.в Kобл Kотн
СЗ 52 14_15 25 3,8 79,508 42 79 56 11 47 42,47 0,00 14,79 63,89 0,98 1 0,98 0,63
H, м B, м Lг, м Lв, м a, м c, м Rıı, (м2·°С)/Вт ρıı τ2 Sв, Вт/м2 Dв, Вт/м2 tн.ср, °С Atн β2 αнв, Вт/(м2·°С) tн.усл, °С qııр, Вт/м2 qııт, Вт/м2 Qıı, Вт
4,4 18,07 7,1 4,775 -0,92 0,01 0,5 0,25 0,6 0 81 27 23 0,97 28,41 38,57 29,26 27,15 4485,28

Ориентация Геогр. широта Время tв, °С ϑ, м/с Fıı, м2 qвп, Вт/м2 qвр, Вт/м2 Aс, град Aс.о, град h, град β, град Kинс.в γ1, град β1, град Kобл.г Kобл.в Kобл Kотн
СЗ 52 15_16 25 3,8 79,508 196 96 72 27 38 48,75 0,00 14,79 63,89 0,98 1 0,98 0,63
H, м B, м Lг, м Lв, м a, м c, м Rıı, (м2·°С)/Вт ρıı τ2 Sв, Вт/м2 Dв, Вт/м2 tн.ср, °С Atн β2 αнв, Вт/(м2·°С) tн.усл, °С qııр, Вт/м2 qııт, Вт/м2 Qıı, Вт
4,4 18,07 7,1 4,775 -0,92 0,01 0,5 0,25 0,6 0 79 27 23 1 28,41 38,91 35,56 27,82 5039,19

Ориентация Геогр. широта Время tв, °С ϑ, м/с Fıı, м2 qвп, Вт/м2 qвр, Вт/м2 Aс, град Aс.о, град h, град β, град Kинс.в γ1, град β1, град Kобл.г Kобл.в Kобл Kотн
СЗ 52 16_17 25 3,8 79,508 342 106 85 40 30 53,00 0,00 14,79 63,89 0,98 1 0,98 0,63
H, м B, м Lг, м Lв, м a, м c, м Rıı, (м2·°С)/Вт ρıı τ2 Sв, Вт/м2 Dв, Вт/м2 tн.ср, °С Atн β2 αнв, Вт/(м2·°С) tн.усл, °С qııр, Вт/м2 qııт, Вт/м2 Qıı, Вт
4,4 18,07 7,1 4,775 -0,92 0,01 0,5 0,25 0,6 0 72 27 23 0,97 28,41 38,53 39,27 27,06 5273,10
 
Ориентация Геогр. широта Время tв, °С ϑ, м/с Fıı, м2 qвп, Вт/м2 qвр, Вт/м2 Aс, град Aс.о, град h, град β, град Kинс.в γ1, град β1, град Kобл.г Kобл.в Kобл Kотн
СЗ 52 17_18 25 3,8 79,508 391 98 97 52 21 58,06 0,00 14,79 63,89 0,98 1 0,98 0,63
H, м B, м Lг, м Lв, м a, м c, м Rıı, (м2·°С)/Вт ρıı τ2 Sв, Вт/м2 Dв, Вт/м2 tн.ср, °С Atн β2 αнв, Вт/(м2·°С) tн.усл, °С qııр, Вт/м2 qııт, Вт/м2 Qıı, Вт
4,4 18,07 7,1 4,775 -0,92 0,01 0,5 0,25 0,6 0 59 27 23 0,87 28,41 37,31 36,30 24,62 4843,92

Ориентация Геогр. широта Время tв, °С ϑ, м/с Fıı, м2 qвп, Вт/м2 qвр, Вт/м2 Aс, град Aс.о, град h, град β, град Kинс.в γ1, град β1, град Kобл.г Kобл.в Kобл Kотн
СЗ 52 18_19 25 3,8 79,508 301 69 109 64 12 64,13 0,00 14,79 63,89 0,98 1 0,98 0,63
H, м B, м Lг, м Lв, м a, м c, м Rıı, (м2·°С)/Вт ρıı τ2 Sв, Вт/м2 Dв, Вт/м2 tн.ср, °С Atн β2 αнв, Вт/(м2·°С) tн.усл, °С qııр, Вт/м2 qııт, Вт/м2 Qıı, Вт
4,4 18,07 7,1 4,775 -0,92 0,01 0,5 0,25 0,6 0 37 27 23 0,71 28,41 35,36 26,00 20,71 3714,33
Суммарное теплопоступление 30966,94Вт

Витраж В2
Ориентация Геогр. широта Время tв, °С ϑ, м/с Fıı, м2 qвп, Вт/м2 qвр, Вт/м2 Aс, град Aс.о, град h, град β, град Kинс.в γ1, град β1, град Kобл.г Kобл.в Kобл Kотн
ЮВ 52 12_13 25 3,8 80,2308 150 78 13 32 58 27,92 0,00 14,79 63,63 0,98 1 0,98 0,63
H, м B, м Lг, м Lв, м a, м c, м Rıı, (м2·°С)/Вт ρıı τ2 Sв, Вт/м2 Dв, Вт/м2 tн.ср, °С Atн β2 αнв, Вт/(м2·°С) tн.усл, °С qııр, Вт/м2 qııт, Вт/м2 Qıı, Вт
4,44 18,07 7,1 4,775 -0,92 0,01 0,5 0,25 0,6 230 105 27 23 0,71 28,41 35,71 28,89 21,42 4036,48
 
Ориентация Геогр. широта Время tв, °С ϑ, м/с Fıı, м2 qвп, Вт/м2 qвр, Вт/м2 Aс, град Aс.о, град h, град β, град Kинс.в γ1, град β1, град Kобл.г Kобл.в Kобл Kотн
ЮВ 52 13_14 25 3,8 80,2308 14 72 36 9 54 35,66 0,00 14,79 63,63 0,98 1 0,98 0,63
H, м B, м Lг, м Lв, м a, м c, м Rıı, (м2·°С)/Вт ρıı τ2 Sв, Вт/м2 Dв, Вт/м2 tн.ср, °С Atн β2 αнв, Вт/(м2·°С) tн.усл, °С qııр, Вт/м2 qııт, Вт/м2 Qıı, Вт
4,44 18,07 7,1 4,775 -0,92 0,01 0,5 0,25 0,6 65 98 27 23 0,87 28,41 37,51 26,67 25,02 4147,59

Ориентация Геогр. широта Время tв, °С ϑ, м/с Fıı, м2 qвп, Вт/м2 qвр, Вт/м2 Aс, град Aс.о, град h, град β, град Kинс.в γ1, град β1, град Kобл.г Kобл.в Kобл Kотн
ЮВ 52 14_15 25 3,8 80,2308 0 67 56 11 47 42,47 0,00 14,79 63,63 0,98 1 0,98 0,63
H, м B, м Lг, м Lв, м a, м c, м Rıı, (м2·°С)/Вт ρıı τ2 Sв, Вт/м2 Dв, Вт/м2 tн.ср, °С Atн β2 αнв, Вт/(м2·°С) tн.усл, °С qııр, Вт/м2 qııт, Вт/м2 Qıı, Вт
4,44 18,07 7,1 4,775 -0,92 0,01 0,5 0,25 0,6 0 92 27 23 0,97 28,41 38,63 24,82 27,26 4178,54

Ориентация Геогр. широта Время tв, °С ϑ, м/с Fıı, м2 qвп, Вт/м2 qвр, Вт/м2 Aс, град Aс.о, град h, град β, град Kинс.в γ1, град β1, град Kобл.г Kобл.в Kобл Kотн
ЮВ 52 15_16 25 3,8 80,2308 0 63 72 27 38 48,75 0,00 14,79 63,63 0,98 1 0,98 0,63
H, м B, м Lг, м Lв, м a, м c, м Rıı, (м2·°С)/Вт ρıı τ2 Sв, Вт/м2 Dв, Вт/м2 tн.ср, °С Atн β2 αнв, Вт/(м2·°С) tн.усл, °С qııр, Вт/м2 qııт, Вт/м2 Qıı, Вт
4,44 18,07 7,1 4,775 -0,92 0,01 0,5 0,25 0,6 0 85 27 23 1 28,41 38,94 23,34 27,88 4109,20
 
Ориентация Геогр. широта Время tв, °С ϑ, м/с Fıı, м2 qвп, Вт/м2 qвр, Вт/м2 Aс, град Aс.о, град h, град β, град Kинс.в γ1, град β1, град Kобл.г Kобл.в Kобл Kотн
ЮВ 52 16_17 25 3,8 80,2308 0 55 85 40 30 53,00 0,00 14,79 63,63 0,98 1 0,98 0,63
H, м B, м Lг, м Lв, м a, м c, м Rıı, (м2·°С)/Вт ρıı τ2 Sв, Вт/м2 Dв, Вт/м2 tн.ср, °С Atн β2 αнв, Вт/(м2·°С) tн.усл, °С qııр, Вт/м2 qııт, Вт/м2 Qıı, Вт
4,44 18,07 7,1 4,775 -0,92 0,01 0,5 0,25 0,6 0 73 27 23 0,97 28,41 38,53 20,37 27,07 3806,11

Ориентация Геогр. широта Время tв, °С ϑ, м/с Fıı, м2 qвп, Вт/м2 qвр, Вт/м2 Aс, град Aс.о, град h, град β, град Kинс.в γ1, град β1, град Kобл.г Kобл.в Kобл Kотн
ЮВ 52 17_18 25 3,8 80,2308 0 43 97 52 21 58,06 0,00 14,79 63,63 0,98 1 0,98 0,63
H, м B, м Lг, м Lв, м a, м c, м Rıı, (м2·°С)/Вт ρıı τ2 Sв, Вт/м2 Dв, Вт/м2 tн.ср, °С Atн β2 αнв, Вт/(м2·°С) tн.усл, °С qııр, Вт/м2 qııт, Вт/м2 Qıı, Вт
4,44 18,07 7,1 4,775 -0,92 0,01 0,5 0,25 0,6 0 58 27 23 0,87 28,41 37,31 15,93 24,61 3252,48

Ориентация Геогр. широта Время tв, °С ϑ, м/с Fıı, м2 qвп, Вт/м2 qвр, Вт/м2 Aс, град Aс.о, град h, град β, град Kинс.в γ1, град β1, град Kобл.г Kобл.в Kобл Kотн
ЮВ 52 18_19 25 3,8 80,2308 0 23 109 64 12 64,13 0,01 14,79 63,63 0,98 1 0,98 0,63
H, м B, м Lг, м Lв, м a, м c, м Rıı, (м2·°С)/Вт ρıı τ2 Sв, Вт/м2 Dв, Вт/м2 tн.ср, °С Atн β2 αнв, Вт/(м2·°С) tн.усл, °С qııр, Вт/м2 qııт, Вт/м2 Qıı, Вт
4,44 18,07 7,1 4,775 -0,92 0,01 0,5 0,25 0,6 0 35 27 23 0,71 28,41 35,35 8,52 20,69 2343,72
Суммарное теплопоступление 25874,13Вт

Итого по фасаду в пиковое солнечное время с 15 до 16 ч: 19060,43Вт.
Всего теплопоступлений через вертикальное остекление: 107915,21Вт.
Суммарные пиковые теплопоступления через вертикальное остекление в расчетный час (с 15 до 16 ч): 18757,19Вт.
Сводная таблица теплопоступлений, влаговыделений и поступлений вредностей
Конструкция Ориентация Площадь, Fıı, м2 tн, °С tв, °C Qıı, Вт Qосв, Вт N, чел Qл.явн, Вт Qл.полн, Вт Wл.влаг, г/ч Gл.CO2, г/ч ∑Q, Вт
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13
ВТ и ОК (В3) СЗ 120,43 27 25 30967 5688 50 3250 7250 5750 1250 26007
ВТ и ОК (В1) ЮЗ 79,51 51074
ВТ и ОК (В2) ЮВ 80,23 25874
Приложение Г
(обязательное)
Точка наружного воздуха Н (заданы t, J)
Высота над уровнем моря z 136 м
Температура по сухому термометру t 30 °С
Влагосодержание d 10,42 г/кг с.в.
Относительная влажность φ 38,67 %
Удельная энтальпия J 56,80 кДж/кг с.в.
Барометрическое давление Pб 99,70 кПа
Парциальное давление сухого воздуха во влажном воздухе Pс 98,06 кПа
Парциальное давление водяного пара во влажном воздухе Pп 1,6424 кПа

Парциальное давление насыщенного пара при данной температуре Pн 4,2477 кПа

Температура точки росы tp 14,41 °С
Плотность влажного воздуха ρв 1,138 кг/м3
Удельный объем влажного воздуха vв 0,878 м3/кг
 
Точка воздуха за охладителем О (заданы t, J)
Высота над уровнем моря z 136 м
Температура по сухому термометру t 15,13 °С
Влагосодержание d 9,62 г/кг с.в.
Относительная влажность φ 88,33 %
Удельная энтальпия J 39,55 кДж/кг с.в.
Барометрическое давление Pб 99,70 кПа
Парциальное давление сухого воздуха во влажном воздухе Pс 98,18 кПа
Парциальное давление водяного пара во влажном воздухе Pп 1,5192 кПа

Парциальное давление насыщенного пара при данной температуре Pн 1,7198 кПа

Температура точки росы tp 13,22 °С
Плотность влажного воздуха ρв 1,198 кг/м3
Удельный объем влажного воздуха vв 0,835 м3/кг
 
Точка воздуха за вентилятором В (заданы t, J)
Высота над уровнем моря z 136 м
Температура по сухому термометру t 16,13 °С
Влагосодержание d 9,61 г/кг с.в.
Относительная влажность φ 82,75 %
Удельная энтальпия J 40,55 кДж/кг с.в.
Барометрическое давление Pб 99,70 кПа
Парциальное давление сухого воздуха во влажном воздухе Pс 98,18 кПа
Парциальное давление водяного пара во влажном воздухе Pп 1,5174 кПа

Парциальное давление насыщенного пара при данной температуре Pн 1,8338 кПа

Температура точки росы tp 13,20 °С
Плотность влажного воздуха ρв 1,194 кг/м3
Удельный объем влажного воздуха vв 0,838 м3/кг
 
Точка воздуха удаляемого из помещения У (заданы t, φ)
Высота над уровнем моря z 136 м
Температура по сухому термометру t 31,75 °С
Влагосодержание d 8,97 г/кг с.в.
Относительная влажность φ 30,20 %
Удельная энтальпия J 54,89 кДж/кг с.в.
Барометрическое давление Pб 99,70 кПа
Парциальное давление сухого воздуха во влажном воздухе Pс 98,28 кПа
Парциальное давление водяного пара во влажном воздухе Pп 1,4175 кПа

Парциальное давление насыщенного пара при данной температуре Pн 4,6932 кПа

Температура точки росы tp 12,16 °С
Плотность влажного воздуха ρв 1,133 кг/м3
Удельный объем влажного воздуха vв 0,883 м3/кг
 
Точка внутреннего воздуха в помещении П (заданы t, φ)
Высота над уровнем моря z 136 м
Температура по сухому термометру t 25 °С
Влагосодержание d 10,05 г/кг с.в.
Относительная влажность φ 50 %
Удельная энтальпия J 50,74 кДж/кг с.в.
Барометрическое давление Pб 99,70 кПа
Парциальное давление сухого воздуха во влажном воздухе Pс 98,12 кПа
Парциальное давление водяного пара во влажном воздухе Pп 1,5854 кПа

Парциальное давление насыщенного пара при данной температуре Pн 3,1708 кПа

Температура точки росы tp 13,87 °С
Плотность влажного воздуха ρв 1,158 кг/м3
Удельный объем влажного воздуха vв 0,864 м3/кг
 
Теплопоступления Q, Вт 38950
Влагопоступления W, г/ч 5750
Энтальпия воздуха, подаваемого в помещение Jв, кДж/кг 40,55
Энтальпия воздуха, удаляемого из помещение Jу, кДж/кг 54,89
Теплопоступления Q, кДж/ч 140220
Влагопоступления W, кг/ч 5,75
Луч процесса ε, кДж/кг влаги 24386
Массовый расход воздуха на ассимиляцию (по энтальпии) G, кг/ч 9722,81
Объемный расход воздуха на ассимиляцию L, м3/ч 8145,95
Влагосодержание подаваемого воздуха dв, г/кг с.в. 9,61
Влагосодержание удаляемого воздуха dу, г/кг с.в. 8,97
Проверка ассимиляционного расхода (вычисление по влаге) G, кг/ч 8952,53
Невязка, % 7,92
Мощность холодильной машины Nохл, кДж 167705,746
Мощность холодильной машины Nохл, Вт 46584,93
Мощность потолоччной сплит-системы Fujitsu General ABG45UBAG/AOG45UMAXT, кВт 25,40

Остаточная мощность для ассимиляции 21184,93

Расход для ассимиляции центральной системой 8150 м3/ч
Приложение Д
(обязательное)
Исходные данные Тип струй и воздухорастпеделителя, особенности Настенная решетка АРКТОС АМН 600х150
L 905 м3/ч Струя прямоточная компактная свободная, подача охлажденного воздуха осуществляется наклонными струями под углом 45 градусов, к расчету принимается 9 воздухорасптередителей (далее ВР). Коэффициент перехода от нормируемой скорости движения воздуха к максимальной скорости воздуха в струе K=1,6, допустимое отклонение температуры в приточном воздухе от нормируемой температуры воздуха в рабочей зоне (далее РЗ) Δt2=1,5°C. α 45 °
hпом 8 м F0 0,084 м2
hрз 2 м m 2,2 скоростной коэффициент ВР
hВР 6 м n 1,6 температурный коэффициент ВР
vn 0,5 м/с
K 1,6 tРЗ 25 °С
Δt2 1,5 °С t0 16,13 °С
Расчет воздухораспределения
x 4 м расстояние от места истечения струи (ВР) до рассчитываемого сечения по направлению движения струи
v0 2,99 м/с начальная скорость движения воздуха, отнесенная к расчетнйо площади ВР
Δt0 8,87 °С избыточная температура приточного воздуха
b0 м расчетный размер ВР
H 5,13 м геометрическая характеристика струи
Arx 0,73 критерий Архимеда
Fр 30 м2 площадь помещения, перпендикулярная потоку воздуха, приходящегося на один ВР (струю)
Kf.p 0,8 коэффициент живого сечения ВР
Kn(vx) 1,45 коэффициент неизотермичности струи при наклонной подаче под углом a1 к горизонтальной плоскости
Kn(Δtx) 1,41 коэффициент неизотермичности струи при наклонной подаче под углом a1 к горизонтальной плоскости
Kcon 1,00 коэффициент стестнения струи
Kin 1,00 коэффициент взаимодействия струи
Вспомогательные графы для подбора коэффициентов
x' F' KTcon x/l
0,0028 0,33 1,00 7,5
Максимальные параметры воздуха на начальном участке прямоточных струй Максимальные параметры воздуха на основном участке прямоточных струй Максимальная скорость приточного воздуха в струе (в обратном потоке) по требованиям
vx 3,88 м/с vx 0,69 м/с v'x 0,8 м/с
Δtx 5,61 °С Δtx 0,73 °С Δt'x 1,5 °С
Длина начального участка
xb(m) 0,64 м по скорости
xb(n) 0,46 м по температуре и концентрации вредных веществ
Особенности струй
y 1,14 м вертикальное расстояние от геометрической оси струи до уровня истечения
xn 3,05 м горизонтальное расстояние от места истечения до ее вершины
yn 2,04 м вертикальное расстояние от места истечения до ее вершины
R 1,2 м размер зоны прямого воздействия струи
Приложение Е
(обязательное)
Индекс помещения Добавить из помещения № Добавить из помещения № Номер прибора Удельная массовая теплоемкость воды с, кДж/(кг·°С) Тип подключения Процент нагрузки на прибор %, от теплопотерь помещения Температура горячей воды tг, °С Температура обратной воды tо, °С Тип прибора Направление потока Расположение прибора Температура внутреннего воздуха tв, °С Расход теплоносителя в стояке G ст Коэффициент затекания α Нагрузка прибора Qп, Вт Расход теплоносителя в приборе, G пр
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17
24_1 25_1 1 4,1868 1тр 25 90 70 К.с.к Н-Н УНС 16 1288,12 0,50 4184,44 644,06
24_1 25_1 2 4,1868 1тр 25 90 70 К.с.к Н-Н УНС 16 1288,12 0,50 4184,44 644,06
24_1 25_1 3 4,1868 1тр 25 90 70 К.с.к Н-Н УНС 16 1288,12 0,50 4184,44 644,06
24_1 25_1 4 4,1868 1тр 25 90 70 К.с.к Н-Н УНС 16 1288,12 0,50 4184,44 644,06
24_1 5 4,1868 1тр 100 90 70 К.с.к Н-Н УНС 16 1288,12 0,50 3371,42 644,06
24_1 6 4,1868 1тр 100 90 70 К.с.к Н-Н УНС 16 1288,12 0,50 3371,42 644,06
19_1 21_1 22_1 7 4,1868 1тр 50 90 70 К.с.к Н-Н УНС 5 1288,12 0,50 2490,31 644,06
19_1 21_1 22_1 8 4,1868 1тр 50 90 70 К.с.к Н-Н УНС 5 1288,12 0,50 2490,31 644,06
18_1 9 4,1868 1тр 50 90 70 Al Н-Н УНС 20 1326,01 0,27 19,73 358,02
20_1 10 4,1868 1 тр 50 90 70 Al Н-Н УНС 18 1326,01 0,27 37,75 358,02
Коэффициент, зависящий от номенклатурного ряда приборов, β1 Коэффициент, зависящий от типа и расположения прибора, β2 Коэффициент учета числа секций в приборе, β3 Коэффициент учитывающий способ установки прибора, β4 Температура воды на входе в прибор tвх, °С Температура воды на выходе из прибора tвых, °С Разница температур воды в приборе на входе и выходе Δt, °С Средняя температура воды в приборе tср, °С Разность средней температуры воды в приборе и температуры внутреннего воздуха Δtср, °С Комплексный коэффициент приведения к расчетным условиям, Φк Коэффициент учета направления движения теплоносителя ,Ψ a Коэффициент учета расчетного атмосферного давления для отопительных приборов, b Экспериментальный числовой показатель n Экспериментальный числовой показатель p Экспериментальный числовой показатель c
18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33
1,03 1,02 1 1 89,99 84,41 5,58 87,21 71,21 1,157 1 0,002 0,992 0,15 0,08 1,092
1,03 1,02 1 1 87,06 81,48 5,58 84,27 68,27 1,103 1 0,002 0,992 0,15 0,08 1,092
1,03 1,02 1 1 84,13 78,54 5,58 81,34 65,34 1,048 1 0,002 0,992 0,15 0,08 1,092
1,03 1,02 1 1 81,19 75,61 5,58 78,40 62,40 0,994 1 0,002 0,992 0,15 0,08 1,092
1,03 1,02 1 1 78,26 73,76 4,50 76,01 60,01 0,951 1 0,002 0,992 0,15 0,08 1,092
1,03 1,02 1 1 75,89 71,39 4,50 73,65 57,65 0,908 1 0,002 0,992 0,15 0,08 1,092
1,03 1,02 1 1 73,53 70,20 3,32 71,87 66,87 1,077 1 0,002 0,992 0,15 0,08 1,092
1,03 1,02 1 1 71,78 68,4 3,32 70,12 65,12 1,044 1 0,002 0,992 0,15 0,08 1,092
1,03 1,05 3,22 1 70,04 69,99 0,04 70,02 50,01 0,739 1 0,006 0,996 0,15 0,08 1,092
1,03 1,05 2,20 1 70,03 69,93 0,09 69,98 51,98 0,772 1 0,006 0,996 0,15 0,08 1,092
1,03 1,05 2,20 1 70,026 69,936 0,091 69,981 51,981 0,772 1 0,006 0,996 0,15 0,08 1,092
Необходимая теплоотдача отопительного прибора Qпр, Вт Требуемый номинальный тепловой поток, Qн.т, Вт Номинальный условный тепловой поток одной секции радиатора, Qн.у, Вт Расчетное число секций отопительного прибора N, шт Минимальное число секций отопительного прибора Nмин, шт номинальный условный коэффициент теплоотдачи отопительного прибора Кн.у, Вт/(м2·°С) Требуемая площадь нагревательной поверхности прибора Aпр, м2 Расчетная площадь нагревательной поверхности прибора Ар, м2 Площадь нагревательной поверхности одной секции прибора ас, м2 Расчетное число секций отопительного прибора N, шт Минимальное число секций отопительного прибора Nмин, шт Номинальная плотность теплового потока при стандартных условиях работы, qном, Вт/м2 Плотность теплового потока отопительного прибора qпр, Вт/м2 Расчетная площадь нагревательной поверхности прибора Aр, м2 Площадь нагревательной поверхности одной секции прибора f, м2 Минимальное число секций отопительного прибора Nмин, шт Расчетное число секций отопительного прибора N, шт
34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50
4184,44 3615,43 2945 2 1,2 6,28 8,22 8,29 5,24 2 1,6 562,02 1262,47 3,48 5,24 0,66 1
4184,44 3794,67 2945 2 1,3 6,28 8,63 8,70 5,24 2 1,7 562,02 1202,84 3,65 5,24 0,69 1
4184,44 3991,32 2945 2 1,4 6,28 9,08 9,15 5,24 2 1,7 562,02 1143,58 3,84 5,24 0,73 1
4184,44 4207,9 2945 2 1,4 6,28 9,57 9,65 5,24 2 1,8 562,02 1084,72 4,05 5,24 0,77 1
3371,425 3546,19 2945 2 1,2 6,28 8,07 8,13 5,24 2 1,6 562,02 1037,04 3,41 5,24 0,65 1
3371,425 3713,96 2945 2 1,3 6,28 8,45 8,52 5,24 2 1,6 562,02 990,197 3,58 5,24 0,68 1
2490,31 2312,86 4170 1 0,6 6,28 5,26 5,30 11,26 1 0,5 370,34 773,917 3,38 11,26 0,30 1
2490,31 2384,33 4170 1 0,6 6,28 5,42 5,47 11,26 1 0,5 370,34 750,719 3,48 11,26 0,30 1
19,7307 26,713 180 0 0,0 14,37 0,03 0,03 0,37 0 0,0 486,49 694,58 0,03 0,37 0,02 0
37,75352 48,89 180 1 0,1 14,37 0,05 0,05 0,37 1 0,1 486,49 726,05 0,05 0,37 0,06 1
37,75 48,90 180 1 0,1 14,37 0,05 0,05 0,37 1 0,1 486,49 726,05 0,06 0,37 0,069 1

Индекс помещения Добавить из помещения № Добавить из помещения № Номер прибора Удельная массовая теплоемкость воды с, кДж/(кг·°С) Тип подключения Процент нагрузки на прибор %, от теплопотерь помещения Температура горячей воды tг, °С Температура обратной воды tо, °С Тип прибора Направление потока Расположение прибора Температура внутреннего воздуха tв, °С Расход теплоносителя в стояке G ст Коэффициент затекания α Нагрузка прибора Qп, Вт Расход теплоносителя в приборе, G пр
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17
10_1 11 4,1868 1 тр 100 90 70 К.с.к Н-Н УНС 12 3418,05 0,50 1875,17 1709,03
11_1 12 4,1868 1 тр 100 90 70 К.с.к Н-Н УНС 10 3418,05 0,50 867,72 1709,03
1_1 9_1 13 4,1868 1 тр 50 90 70 К.с.к Н-Н УОК 21 3518,58 0,50 3673,93 1759,29
1_1 9_1 8_1 14 4,1868 1 тр 50 90 70 К.с.к Н-Н УОК 21 3518,58 0,50 5509,16 1759,29
1_1 8_1 7_1 15 4,1868 1 тр 25 90 70 К.с.к Н-Н УОК 21 3518,58 0,50 5465,76 1759,29
1_1 8_1 7_1 16 4,1868 1 тр 25 90 70 К.с.к Н-Н УОК 21 3518,58 0,50 7281,42 1759,29
1_1 7_1 7_1 17 4,1868 1 тр 25 90 70 К.с.к Н-Н УОК 21 3518,58 0,50 7280,64 1759,29
1_1 6_1 18 4,1868 1 тр 100 90 70 К.с.к Н-Н УОК 21 3518,58 0,50 7287,47 1759,29
1_1 5_1 4_1 19 4,1868 1 тр 100 90 70 К.с.к Н-Н УОК 21 3518,58 0,50 7291,33 1759,29
1_1 3_1 20 4,1868 1 тр 25 90 70 К.с.к Н-Н УОК 21 3518,58 0,50 3654,23 1759,29
Коэффициент, зависящий от номенклатурного ряда приборов, β1 Коэффициент, зависящий от типа и расположения прибора, β2 Коэффициент учета числа секций в приборе, β3 Коэффициент учитывающий способ установки прибора, β4 Температура воды на входе в прибор tвх, °С Температура воды на выходе из прибора tвых, °С Разница температур воды в приборе на входе и выходе Δt, °С Средняя температура воды в приборе tср, °С Разность средней температуры воды в приборе и температуры внутреннего воздуха Δtср, °С Комплексный коэффициент приведения к расчетным условиям, Φк Коэффициент учета направления движения теплоносителя ,Ψ a Коэффициент учета расчетного атмосферного давления для отопительных приборов, b Экспериментальный числовой показатель n Экспериментальный числовой показатель p Экспериментальный числовой показатель c
18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33
1,03 1,02 1,00 1 90,000 89,056 0,943 89,528 77,528 1,380 1 0,002 0,992 0,15 0,08 1,092
1,03 1,02 1,00 1 89,504 89,068 0,437 89,286 79,286 1,416 1 0,002 0,992 0,15 0,08 1,092
1,03 1,05 1,00 1 89,275 87,479 1,796 88,377 67,377 1,177 1 0,002 0,992 0,15 0,08 1,092
1,03 1,05 1,00 1 88,304 85,612 2,693 86,958 65,958 1,149 1 0,002 0,992 0,15 0,08 1,092
1,03 1,05 1,00 1 86,848 84,177 2,671 85,512 64,512 1,120 1 0,002 0,992 0,15 0,08 1,092
1,03 1,05 1,00 1 85,404 81,845 3,559 83,624 62,624 1,082 1 0,002 0,992 0,15 0,08 1,092
1,03 1,05 1,00 1 83,479 79,921 3,558 81,700 60,700 1,044 1 0,002 0,992 0,15 0,08 1,092
1,03 1,05 1,00 1 81,555 77,993 3,562 79,774 58,774 1,006 1 0,002 0,992 0,15 0,08 1,092
1,03 1,05 1,00 1 79,629 76,065 3,564 77,847 56,847 0,968 1 0,002 0,992 0,15 0,08 1,092
1,03 1,05 1,00 1 77,702 75,916 1,786 76,809 55,809 0,948 1 0,002 0,992 0,15 0,08 1,092
1,03 1,02 1,00 1 90,000 89,056 0,943 89,528 77,528 1,380 1 0,002 0,992 0,15 0,08 1,092
Необходимая теплоотдача отопительного прибора Qпр, Вт Требуемый номинальный тепловой поток, Qн.т, Вт Номинальный условный тепловой поток одной секции радиатора, Qн.у, Вт Расчетное число секций отопительного прибора N, шт Минимальное число секций отопительного прибора Nмин, шт номинальный условный коэффициент теплоотдачи отопительного прибора Кн.у, Вт/(м2·°С) Требуемая площадь нагревательной поверхности прибора Aпр, м2 Расчетная площадь нагревательной поверхности прибора Ар, м2 Площадь нагревательной поверхности одной секции прибора ас, м2 Расчетное число секций отопительного прибора N, шт Минимальное число секций отопительного прибора Nмин, шт Номинальная плотность теплового потока при стандартных условиях работы, qном, Вт/м2 Плотность теплового потока отопительного прибора qпр, Вт/м2 Расчетная площадь нагревательной поверхности прибора Aр, м2 Площадь нагревательной поверхности одной секции прибора f, м2 Минимальное число секций отопительного прибора Nмин, шт Расчетное число секций отопительного прибора N, шт
34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50
1875,17 1358,86 2743 1 0,5 6,28 3,09 3,12 5,19 1 0,6 528,52 1415,52 1,39 5,19 0,268 1
867,72 612,79 1202 1 0,5 6,28 1,39 1,41 3,38 1 0,4 355,62 977,34 0,93 3,38 0,276 1
3673,93 3121,37 3704 1 0,8 6,28 7,10 7,16 8,17 1 0,9 453,37 1035,68 3,84 8,17 0,470 1
5509,16 4796,61 4170 2 1,2 6,28 10,91 11,00 11,26 1 1,0 370,34 825,55 7,22 11,26 0,641 1
5465,76 4881,65 4170 2 1,2 6,28 11,10 11,19 11,26 1 1,0 370,34 804,77 7,35 11,26 0,652 1
7281,42 6729,27 4170 2 1,6 6,28 15,31 15,43 11,26 2 1,4 370,34 777,75 10,13 11,26 0,899 1
7280,64 6974,42 4170 2 1,7 6,28 15,87 15,99 11,26 2 1,4 370,34 750,33 10,49 11,26 0,932 1
7287,47 7244,67 4170 2 1,7 6,28 16,48 16,61 11,26 2 1,5 370,34 723,02 10,90 11,26 0,968 1
7291,33 7531,78 4170 2 1,8 6,28 17,13 17,27 11,26 2 1,5 370,34 695,82 11,33 11,26 1,006 1
3654,23 3855,60 4170 1 0,9 6,28 8,77 8,84 11,26 1 0,8 370,34 681,23 5,80 11,26 0,515 1
1875,17 1358,86 2743 1 0,5 6,28 3,09 3,12 5,19 1 0,6 528,52 1415,52 1,39 5,19 0,268 1

Индекс помещения Добавить из помещения № Добавить из помещения № Номер прибора Удельная массовая теплоемкость воды с, кДж/(кг·°С) Тип подключения Процент нагрузки на прибор %, от теплопотерь помещения Температура горячей воды tг, °С Температура обратной воды tо, °С Тип прибора Направление потока Расположение прибора Температура внутреннего воздуха tв, °С Расход теплоносителя в стояке G ст Коэффициент затекания α Нагрузка прибора Qп, Вт Расход теплоносителя в приборе, G пр
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17
1_1 3_1 21 4,1868 1 тр 25 90 70 К.с.к Н-Н УОК 21 3518,58 0,50 3654,23 1759,29
1_1 3_1 22 4,1868 1 тр 25 90 70 К.с.к Н-Н УОК 21 3518,58 0,50 5469,88 1759,29
1_1 3_1 23 4,1868 1 тр 25 90 70 К.с.к Н-Н УОК 21 3518,58 0,50 5469,88 1759,29
1_1 24 4,1868 1 тр 100 90 70 К.с.к Н-Н УОК 21 3518,58 0,50 5446,97 1759,29
1_1 25 4,1868 1 тр 100 90 70 К.с.к Н-Н УОК 21 3518,58 0,50 5446,97 1759,29
24_1 26 4,1868 1 тр 100 90 70 К.с.к Н-Н УНС 16 583,11 0,50 3746,03 291,56
23_1 27 4,1868 1 тр 100 90 70 К.с.к Н-Н УНС 12 583,11 0,50 950,17 291,56
12_1 16_1 17_1 28 4,1868 1 тр 100 90 70 К.с.к Н-Н УНС 25 583,11 0,50 2294,44 291,56
14_1 13_1 29 4,1868 1 тр 100 90 70 К.с.к Н-Н УНС 27 583,11 0,50 25,54 291,56
12_1 30 4,1868 1 тр 100 90 70 К.с.к Н-Н УНС 25 583,11 0,50 2281,91 291,56
Коэффициент, зависящий от номенклатурного ряда приборов, β1 Коэффициент, зависящий от типа и расположения прибора, β2 Коэффициент учета числа секций в приборе, β3 Коэффициент учитывающий способ установки прибора, β4 Температура воды на входе в прибор tвх, °С Температура воды на выходе из прибора tвых, °С Разница температур воды в приборе на входе и выходе Δt, °С Средняя температура воды в приборе tср, °С Разность средней температуры воды в приборе и температуры внутреннего воздуха Δtср, °С Комплексный коэффициент приведения к расчетным условиям, Φк Коэффициент учета направления движения теплоносителя ,Ψ a Коэффициент учета расчетного атмосферного давления для отопительных приборов, b Экспериментальный числовой показатель n Экспериментальный числовой показатель p Экспериментальный числовой показатель c
18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33
1,03 1,05 1,00 1 76,736 74,950 1,786 75,843 54,843 0,929 1 0,002 0,992 0,15 0,08 1,092
1,03 1,05 1,00 1 75,770 73,097 2,673 74,434 53,434 0,902 1 0,002 0,992 0,15 0,08 1,092
1,03 1,05 1,00 1 74,325 71,651 2,673 72,988 51,988 0,874 1 0,002 0,992 0,15 0,08 1,092
1,03 1,05 1,00 1 72,879 70,217 2,662 71,548 50,548 0,846 1 0,002 0,992 0,15 0,08 1,092
1,03 1,05 1,00 1 71,440 68,777 2,662 70,108 49,108 0,818 1 0,002 0,992 0,15 0,08 1,092
1,03 1,02 1,00 1 89,998 78,951 11,048 84,475 68,475 1,038 1 0,002 0,992 0,15 0,08 1,092
1,03 1,02 1,00 1 84,197 81,394 2,802 82,796 70,796 1,079 1 0,002 0,992 0,15 0,08 1,092
1,03 1,02 1,00 1 82,725 75,958 6,767 79,341 54,341 0,796 1 0,002 0,992 0,15 0,08 1,092
1,03 1,02 1,00 1 79,170 79,095 0,075 79,132 52,132 0,759 1 0,002 0,992 0,15 0,08 1,092
1,03 1,02 1,00 1 79,131 72,401 6,730 75,766 50,766 0,736 1 0,002 0,992 0,15 0,08 1,092
1,03 1,05 1,00 1 76,736 74,950 1,786 75,843 54,843 0,929 1 0,002 0,992 0,15 0,08 1,092
Необходимая теплоотдача отопительного прибора Qпр, Вт Требуемый номинальный тепловой поток, Qн.т, Вт Номинальный условный тепловой поток одной секции радиатора, Qн.у, Вт Расчетное число секций отопительного прибора N, шт Минимальное число секций отопительного прибора Nмин, шт номинальный условный коэффициент теплоотдачи отопительного прибора Кн.у, Вт/(м2·°С) Требуемая площадь нагревательной поверхности прибора Aпр, м2 Расчетная площадь нагревательной поверхности прибора Ар, м2 Площадь нагревательной поверхности одной секции прибора ас, м2 Расчетное число секций отопительного прибора N, шт Минимальное число секций отопительного прибора Nмин, шт Номинальная плотность теплового потока при стандартных условиях работы, qном, Вт/м2 Плотность теплового потока отопительного прибора qпр, Вт/м2 Расчетная площадь нагревательной поверхности прибора Aр, м2 Площадь нагревательной поверхности одной секции прибора f, м2 Минимальное число секций отопительного прибора Nмин, шт Расчетное число секций отопительного прибора N, шт
34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50
3654,23 3933,78 4170 1 0,9 6,28 8,95 9,02 11,26 1 0,8 370,34 667,69 5,92 11,26 0,526 1
5469,88 6067,31 4170 2 1,5 6,28 13,80 13,91 11,26 2 1,2 370,34 648,00 9,13 11,26 0,811 1
5469,88 6261,73 4170 2 1,5 6,28 14,24 14,36 11,26 2 1,3 370,34 627,88 9,42 11,26 0,837 1
5446,97 6440,21 4170 2 1,5 6,28 14,65 14,77 11,26 2 1,3 370,34 607,92 9,69 11,26 0,861 1
5446,97 6657,80 4170 2 1,6 6,28 15,15 15,27 11,26 2 1,4 370,34 588,05 10,02 11,26 0,890 1
3746,03 3607,17 855 5 4,2 6,28 8,21 8,27 2,89 3 2,9 295,85 596,30 6,60 2,89 2,284 3
950,17 880,54 2108 1 0,4 6,28 2,00 2,02 4,97 1 0,4 424,14 888,30 1,12 4,97 0,226 1
2294,44 2882,24 1950 2 1,5 7,64 5,39 5,43 4,46 2 1,2 437,22 675,52 3,57 4,46 0,800 1
25,54 33,65 1520 0 0,0 6,28 0,08 0,08 4,19 0 0,0 362,77 534,37 0,05 4,19 0,012 0
2281,91 3099,89 1950 2 1,6 7,64 5,80 5,84 4,46 2 1,3 437,22 624,66 3,84 4,46 0,861 1
3654,23 3933,78 4170 1 0,9 6,28 8,95 9,02 11,26 1 0,8 370,34 667,69 5,92 11,26 0,526 1

Индекс помещения Добавить из помещения № Добавить из помещения № Номер прибора Удельная массовая теплоемкость воды с, кДж/(кг·°С) Тип подключения Процент нагрузки на прибор %, от теплопотерь помещения Температура горячей воды tг, °С Температура обратной воды tо, °С Тип прибора Направление потока Расположение прибора Температура внутреннего воздуха tв, °С Расход теплоносителя в стояке G ст Коэффициент затекания α Нагрузка прибора Qп, Вт Расход теплоносителя в приборе, G пр
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17
2_1 31 4,1868 1 тр 100 90 70 К.с.к Н-Н УНС 15 583,11 0,50 3611,86 291,56
45_2 32 4,1868 1 тр 100 90 70 К.с.к Н-Н УНС 8 114,62 0,50 1217,54 57,31
32_2 33 4,1868 1 тр 100 90 70 Al Н-Н УНС 18 117,99 0,50 460,11 59,00
31_2 34 4,1868 1 тр 100 90 70 Al Н-Н УНС 18 117,99 0,27 228,31 31,86
26_2 35 4,1868 1 тр 100 90 70 Al Н-Н УНС 21 117,99 0,27 631,77 31,86
42_2 40_2 39_2 36 4,1868 1 тр 50 90 70 Al Н-Н УНС 21 148,23 0,27 800,84 40,02
42_2 40_2 39_2 37 4,1868 1 тр 50 90 70 Al Н-Н УНС 21 148,23 0,27 800,84 40,02
41_2 39_2 38 4,1868 1 тр 5 90 70 Al Н-Н УНС 20 148,23 0,27 543,95 40,02
44_2 39_2 39 4,1868 1 тр 4 90 70 Al Н-Н УНС 10 148,23 0,27 635,25 40,02
43_2 39_2 40 4,1868 1 тр 3 90 70 Al Н-Н УНС 20 148,23 0,27 407,14 40,02
Коэффициент, зависящий от номенклатурного ряда приборов, β1 Коэффициент, зависящий от типа и расположения прибора, β2 Коэффициент учета числа секций в приборе, β3 Коэффициент учитывающий способ установки прибора, β4 Температура воды на входе в прибор tвх, °С Температура воды на выходе из прибора tвых, °С Разница температур воды в приборе на входе и выходе Δt, °С Средняя температура воды в приборе tср, °С Разность средней температуры воды в приборе и температуры внутреннего воздуха Δtср, °С Комплексный коэффициент приведения к расчетным условиям, Φк Коэффициент учета направления движения теплоносителя ,Ψ a Коэффициент учета расчетного атмосферного давления для отопительных приборов, b Экспериментальный числовой показатель n Экспериментальный числовой показатель p Экспериментальный числовой показатель c
18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33
1,03 1,02 1,00 1 75,595 64,944 10,652 70,269 55,269 0,812 1 0,002 0,992 0,15 0,08 1,092
1,03 1,02 1,00 1 89,992 71,725 18,267 80,859 72,859 0,979 1 0,002 0,992 0,15 0,08 1,092
1,03 1,05 1,07 1 80,405 73,699 6,706 77,052 59,052 0,774 1 0,006 0,996 0,15 0,08 1,092
1,03 1,05 1,15 1 76,778 70,616 6,162 73,697 55,697 0,689 1 0,006 0,996 0,15 0,08 1,092
1,03 1,05 1,02 1 74,979 57,928 17,051 66,453 45,453 0,545 1 0,006 0,996 0,15 0,08 1,092
1,03 1,05 1,03 1 89,998 72,793 17,205 81,396 60,396 0,770 1 0,006 0,996 0,15 0,08 1,092
1,03 1,05 1,03 1 88,759 71,554 17,205 80,157 59,157 0,752 1 0,006 0,996 0,15 0,08 1,092
1,03 1,05 1,06 1 87,519 75,832 11,686 81,676 61,676 0,789 1 0,006 0,996 0,15 0,08 1,092
1,03 1,05 1,06 1 86,676 73,028 13,648 79,852 69,852 0,910 1 0,006 0,996 0,15 0,08 1,092
1,03 1,05 1,09 1 85,692 76,945 8,747 81,318 61,318 0,783 1 0,006 0,996 0,15 0,08 1,092
1,03 1,02 1,00 1 75,595 64,944 10,652 70,269 55,269 0,812 1 0,002 0,992 0,15 0,08 1,092
Необходимая теплоотдача отопительного прибора Qпр, Вт Требуемый номинальный тепловой поток, Qн.т, Вт Номинальный условный тепловой поток одной секции радиатора, Qн.у, Вт Расчетное число секций отопительного прибора N, шт Минимальное число секций отопительного прибора Nмин, шт номинальный условный коэффициент теплоотдачи отопительного прибора Кн.у, Вт/(м2·°С) Требуемая площадь нагревательной поверхности прибора Aпр, м2 Расчетная площадь нагревательной поверхности прибора Ар, м2 Площадь нагревательной поверхности одной секции прибора ас, м2 Расчетное число секций отопительного прибора N, шт Минимальное число секций отопительного прибора Nмин, шт Номинальная плотность теплового потока при стандартных условиях работы, qном, Вт/м2 Плотность теплового потока отопительного прибора qпр, Вт/м2 Расчетная площадь нагревательной поверхности прибора Aр, м2 Площадь нагревательной поверхности одной секции прибора f, м2 Минимальное число секций отопительного прибора Nмин, шт Расчетное число секций отопительного прибора N, шт
34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50
3611,86 4449,67 6133 1 0,7 6,28 10,12 10,20 18,62 1 0,5 329,38 518,91 7,31 18,62 0,393 1
1217,54 1243,37 380 4 3,3 6,28 2,83 2,85 0,97 3 2,9 391,75 744,54 1,72 0,97 1,771 2
460,11 594,52 180 4 3,1 14,37 0,59 0,59 0,37 2 1,5 486,49 727,80 0,68 0,37 1,725 2
228,31 331,46 180 2 1,6 14,37 0,33 0,33 0,37 1 0,8 486,49 647,74 0,38 0,37 0,895 1
631,77 1158,73 180 7 6,3 14,37 1,15 1,16 0,37 4 3,1 486,49 512,73 1,33 0,37 3,524 4
800,84 1040,13 180 6 5,6 14,37 1,03 1,04 0,37 3 2,7 486,49 724,06 1,20 0,37 3,146 4
800,84 1065,22 180 6 5,8 14,37 1,06 1,06 0,37 3 2,8 486,49 707,00 1,23 0,37 3,226 4
543,95 689,65 180 4 3,6 14,37 0,69 0,69 0,37 2 1,8 486,49 741,73 0,79 0,37 2,028 2
635,25 697,98 180 4 3,7 14,37 0,69 0,70 0,37 2 1,8 486,49 855,90 0,80 0,37 2,054 3
407,14 519,66 180 3 2,7 14,37 0,52 0,52 0,37 2 1,3 486,49 736,79 0,60 0,37 1,488 2
3611,86 4449,67 6133 1 0,7 6,28 10,12 10,20 18,62 1 0,5 329,38 518,91 7,31 18,62 0,393 1
Приложение Ж
(обязательное)
Номер прибора Индекс помещения Ветка№ Тип подключения Обозначение стояка Нагрузка прибора, веткиQ, Вт Нагрузка ветки, Q, Вт Нагрузка на участке Q, Вт Температура горячей воды tг, °С Температура обратной воды tо, °С Внутренний диаметр труб dn, мм Длина участка труб l, м Абсолютная шероховатость поверхности Кэ, м КМС арматуры, фильтров, ζа.ф КМС тройников, ζтр КМС отводов, ζот КМС, Σζ
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17
Ветка 1 В1 28519 90 70
1 24_1 1 1 тр 4184 28519 4184 90 70 26 12 0,00005 3,5 1,5 10,8 15,8
2 24_1 1 1 тр 4184 28519 8369 90 70 26 6,5 0,00005 0 1 0 1
3 24_1 1 1 тр 4184 28519 12553 90 70 26 6,5 0,00005 0 1 0 1
4 24_1 1 1 тр 4184 28519 16738 90 70 26 6 0,00005 0 1 1,2 2,2
5 24_1 1 1 тр 3371 28519 20109 90 70 26 4,5 0,00005 0 1 0 1
6 24_1 1 1 тр 3371 28519 23481 90 70 26 12 0,00005 0 1 0 1
7 19_1 1 1 тр 2490 28519 25971 90 70 26 6 0,00005 0 1 0 1
8 19_1 1 1 тр 2490 28519 28461 90 70 26 12 0,00005 0 1 12 13
9 18_1 1 1 тр 20 28519 28481 90 70 26 28 0,00005 0 1 2,4 3,4
10 20_1 1 1 тр 38 28519 28519 90 70 26 70,8 0,00005 3,5 1,5 14,4 19,4
Удельная массовая теплоемкость воды с, кДж/(кг·°С) Расход теплоносителя G кг/ч Плотность теплоносителя ρ, кг/м3 Расход теплоносителя W, м3/ч Расход теплоносителя G, л/с Площадь поперечного сечения труб F, м2 Скорость движения теплоносителя v, м/с Кинематическая вязкость теплоносителя γ, м2/с Динамическая вязкость теплоносителя η, Па·с Число Рейнольдса Re Коэффициент сопротивления трения λ Потери давления на трение R, Па/м Потери давления на трение по длине R·l, Па Потери давления в местных сопротивлениях на участке труб Z, Па Потери давления на участке труб R·l+Z, Па Полные потери давлния ΔP, Па
18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33

4,1868 1288,12 964,9 1,335 0,371 0,00053 0,70 9,2E-07 8,9E-04 19688,29 0,0298 269,90 3238,81 3722,28 6961,09 6961
4,1868 1288,12 964,9 1,335 0,371 0,00053 0,70 9,2E-07 8,9E-04 19688,29 0,0298 269,90 1754,36 235,59 1989,94 8951
4,1868 1288,12 964,9 1,335 0,371 0,00053 0,70 9,2E-07 8,9E-04 19688,29 0,0298 269,90 1754,36 235,59 1989,94 10941
4,1868 1288,12 964,9 1,335 0,371 0,00053 0,70 9,2E-07 8,9E-04 19688,29 0,0298 269,90 1619,40 518,29 2137,70 13079
4,1868 1288,12 964,9 1,335 0,371 0,00053 0,70 9,2E-07 8,9E-04 19688,29 0,0298 269,90 1214,55 235,59 1450,14 14529
4,1868 1288,12 964,9 1,335 0,371 0,00053 0,70 9,2E-07 8,9E-04 19688,29 0,0298 269,90 3238,81 235,59 3474,40 18003
4,1868 1288,12 964,9 1,335 0,371 0,00053 0,70 9,2E-07 8,9E-04 19688,29 0,0298 269,90 1619,40 235,59 1854,99 19858
4,1868 1288,12 964,9 1,335 0,371 0,00053 0,70 9,2E-07 8,9E-04 19688,29 0,0298 269,90 3238,81 3062,63 6301,44 26160
4,1868 1326,01 964,9 1,374 0,382 0,00053 0,72 9,2E-07 8,9E-04 20267,36 0,0296 284,69 7971,30 848,81 8820,11 34980
4,1868 1326,01 964,9 1,374 0,382 0,00053 0,72 9,2E-07 8,9E-04 20267,36 0,0296 284,69 20156,01 4843,19 24999,20 59979

Номер прибора Индекс помещения Ветка№ Тип подключения Обозначение стояка Нагрузка прибора, веткиQ, Вт Нагрузка ветки, Q, Вт Нагрузка на участке Q, Вт Температура горячей воды tг, °С Температура обратной воды tо, °С Внутренний диаметр труб dn, мм Длина участка труб l, м Абсолютная шероховатость поверхности Кэ, м КМС арматуры, фильтров, ζа.ф КМС тройников, ζтр КМС отводов, ζот КМС, Σζ
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17
Ветка 2 В2 75675 90 70
11 10_1 2 1 тр 1875 75675 1875 90 70 42 69,4 0,00005 3,5 1,5 14,4 19,4
12 11_1 2 1 тр 868 75675 2743 90 70 42 5 0,00005 0 1 2,4 3,4
13 1_1 2 1 тр 3674 75675 6417 90 70 42 6,5 0,00005 0 1 3,6 4,6
14 1_1 2 1 тр 5509 75675 11926 90 70 42 6 0,00005 0 1 4,8 5,8
15 1_1 2 1 тр 5466 75675 17392 90 70 42 2,5 0,00005 0 1 0 1
16 1_1 2 1 тр 7281 75675 24673 90 70 42 10 0,00005 0 1 3,6 4,6
17 1_1 2 1 тр 7281 75675 31954 90 70 42 3,5 0,00005 0 1 0 1
18 1_1 2 1 тр 7287 75675 39241 90 70 42 7,5 0,00005 0 1 0 1
19 1_1 2 1 тр 7291 75675 46533 90 70 42 3,5 0,00005 0 1 0 1
20 1_1 2 1 тр 3654 75675 50187 90 70 42 3,6 0,00005 0 1 3,6 4,6
21 1_1 2 1 тр 3654 75675 53841 90 70 42 2,5 0,00005 0 1 0 1
22 1_1 2 1 тр 5470 75675 59311 90 70 42 3,6 0,00005 0 1 4,8 5,8
23 1_1 2 1 тр 5470 75675 64781 90 70 42 2,5 0,00005 0 1 0 1
24 1_1 2 1 тр 5447 75675 70228 90 70 42 3,5 0,00005 0 1 4,8 5,8
25 1_1 2 1 тр 5447 75675 75675 90 70 42 100,5 0,00005 3,5 1,5 24 29
Удельная массовая теплоемкость воды с, кДж/(кг·°С) Расход теплоносителя G кг/ч Плотность теплоносителя ρ, кг/м3 Расход теплоносителя W, м3/ч Расход теплоносителя G, л/с Площадь поперечного сечения труб F, м2 Скорость движения теплоносителя v, м/с Кинематическая вязкость теплоносителя γ, м2/с Динамическая вязкость теплоносителя η, Па·с Число Рейнольдса Re Коэффициент сопротивления трения λ Потери давления на трение R, Па/м Потери давления на трение по длине R·l, Па Потери давления в местных сопротивлениях на участке труб Z, Па Потери давления на участке труб R·l+Z, Па Полные потери давлния ΔP, Па
18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33

4,1868 3418,05 964,9 3,542 0,984 0,00138 0,71 9,2E-07 8,9E-04 32340,97 0,0264 152,84 10607,02 4725,98 15332,99 15333
4,1868 3418,05 964,9 3,542 0,984 0,00138 0,71 9,2E-07 8,9E-04 32340,97 0,0264 152,84 764,19 828,26 1592,46 16925
4,1868 3518,58 964,9 3,646 1,013 0,00138 0,73 9,2E-07 8,9E-04 33292,18 0,0262 161,22 1047,92 1187,48 2235,40 19161
4,1868 3518,58 964,9 3,646 1,013 0,00138 0,73 9,2E-07 8,9E-04 33292,18 0,0262 161,22 967,31 1497,26 2464,56 21625
4,1868 3518,58 964,9 3,646 1,013 0,00138 0,73 9,2E-07 8,9E-04 33292,18 0,0262 161,22 403,04 258,15 661,19 22287
4,1868 3518,58 964,9 3,646 1,013 0,00138 0,73 9,2E-07 8,9E-04 33292,18 0,0262 161,22 1612,18 1187,48 2799,66 25086
4,1868 3518,58 964,9 3,646 1,013 0,00138 0,73 9,2E-07 8,9E-04 33292,18 0,0262 161,22 564,26 258,15 822,41 25909
4,1868 3518,58 964,9 3,646 1,013 0,00138 0,73 9,2E-07 8,9E-04 33292,18 0,0262 161,22 1209,13 258,15 1467,28 27376
4,1868 3518,58 964,9 3,646 1,013 0,00138 0,73 9,2E-07 8,9E-04 33292,18 0,0262 161,22 564,26 258,15 822,41 28198
4,1868 3518,58 964,9 3,646 1,013 0,00138 0,73 9,2E-07 8,9E-04 33292,18 0,0262 161,22 580,38 1187,48 1767,86 29966
4,1868 3518,58 964,9 3,646 1,013 0,00138 0,73 9,2E-07 8,9E-04 33292,18 0,0262 161,22 403,04 258,15 661,19 30627
4,1868 3518,58 964,9 3,646 1,013 0,00138 0,73 9,2E-07 8,9E-04 33292,18 0,0262 161,22 580,38 1497,26 2077,64 32705
4,1868 3518,58 964,9 3,646 1,013 0,00138 0,73 9,2E-07 8,9E-04 33292,18 0,0262 161,22 403,04 258,15 661,19 33366
4,1868 3518,58 964,9 3,646 1,013 0,00138 0,73 9,2E-07 8,9E-04 33292,18 0,0262 161,22 564,26 1497,26 2061,52 35428
4,1868 3518,58 964,9 3,646 1,013 0,00138 0,73 9,2E-07 8,9E-04 33292,18 0,0262 161,22 16202,39 7486,28 23688,67 59116

Номер прибора Индекс помещения Ветка№ Тип подключения Обозначение стояка Нагрузка прибора, веткиQ, Вт Нагрузка ветки, Q, Вт Нагрузка на участке Q, Вт Температура горячей воды tг, °С Температура обратной воды tо, °С Внутренний диаметр труб dn, мм Длина участка труб l, м Абсолютная шероховатость поверхности Кэ, м КМС арматуры, фильтров, ζа.ф КМС тройников, ζтр КМС отводов, ζот КМС, Σζ
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17
Ветка 3 В3 12910 90 70
26 24_1 3 1 тр 3746 12910 3746 90 70 20 29,4 0,00005 3,5 2 12 17,5
27 23_1 3 1 тр 950 12910 4696 90 70 20 4,2 0,00005 0 1 0 1
28 12_1 3 1 тр 2294 12910 6991 90 70 20 4,2 0,00005 0 1 1,2 2,2
29 14_1 3 1 тр 26 12910 7016 90 70 20 15,6 0,00005 0 1 10,8 11,8
30 12_1 3 1 тр 2282 12910 9298 90 70 20 13,5 0,00005 0 1 15,6 16,6
31 2_1 3 1 тр 3612 12910 12910 90 70 20 70,7 0,00005 3,5 2 33,6 39,1
Удельная массовая теплоемкость воды с, кДж/(кг·°С) Расход теплоносителя G кг/ч Плотность теплоносителя ρ, кг/м3 Расход теплоносителя W, м3/ч Расход теплоносителя G, л/с Площадь поперечного сечения труб F, м2 Скорость движения теплоносителя v, м/с Кинематическая вязкость теплоносителя γ, м2/с Динамическая вязкость теплоносителя η, Па·с Число Рейнольдса Re Коэффициент сопротивления трения λ Потери давления на трение R, Па/м Потери давления на трение по длине R·l, Па Потери давления в местных сопротивлениях на участке труб Z, Па Потери давления на участке труб R·l+Z, Па Полные потери давлния ΔP, Па
18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33

4,1868 583,11 964,9 0,604 0,168 0,00031 0,53 9,2E-07 8,9E-04 11586,33 0,0333 229,37 6743,61 2412,97 9156,58 9157
4,1868 583,11 964,9 0,604 0,168 0,00031 0,53 9,2E-07 8,9E-04 11586,33 0,0333 229,37 963,37 137,88 1101,26 10258
4,1868 583,11 964,9 0,604 0,168 0,00031 0,53 9,2E-07 8,9E-04 11586,33 0,0333 229,37 963,37 303,34 1266,72 11525
4,1868 583,11 964,9 0,604 0,168 0,00031 0,53 9,2E-07 8,9E-04 11586,33 0,0333 229,37 3578,24 1627,03 5205,27 16730
4,1868 583,11 964,9 0,604 0,168 0,00031 0,53 9,2E-07 8,9E-04 11586,33 0,0333 229,37 3096,55 2288,88 5385,43 22115
4,1868 583,11 964,9 0,604 0,168 0,00031 0,53 9,2E-07 8,9E-04 11586,33 0,0333 229,37 16216,77 5391,27 21608,04 43723

Номер прибора Индекс помещения Ветка№ Тип подключения Обозначение стояка Нагрузка прибора, веткиQ, Вт Нагрузка ветки, Q, Вт Нагрузка на участке Q, Вт Температура горячей воды tг, °С Температура обратной воды tо, °С Внутренний диаметр труб dn, мм Длина участка труб l, м Абсолютная шероховатость поверхности Кэ, м КМС арматуры, фильтров, ζа.ф КМС тройников, ζтр КМС отводов, ζот КМС, Σζ
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17
Ветка 4 В4 1218 90 70
32 45_2 4 2 тр 1218 1218 1218 90 70 12 71,4 0,00005 7 4 31,2 42,2
Ветка 5 В5 1320 90 70
33 32_2 5 2 тр 460 1320 460 90 70 12 112 0,00005 28 4 52,8 84,8
34 31_2 5 2 тр 228 1320 688 90 70 12 13,2 0,00005 0 1 9,6 10,6
35 26_2 5 2 тр 632 1320 1320 90 70 12 8,6 0,00005 0 1 9,6 10,6
Ветка 6 В6 2146 90 70
36 42_2 6 2 тр 801 2146 801 90 70 12 3,2 0,00005 0 1 4,8 5,8
37 42_2 6 2 тр 801 2146 1602 90 70 12 5 0,00005 0 1 0 1
38 41_2 6 2 тр 544 2146 2146 90 70 12 8 0,00005 0 1 9,6 10,6
Ветка 7 В7 1042 90 70
39 44_2 7 2 тр 635 1042 635 90 70 12 4,6 0,00005 0 1 4,8 5,8
40 43_2 7 2 тр 407 1042 1042 90 70 12 7 0,00005 0 1 0 1
Удельная массовая теплоемкость воды с, кДж/(кг·°С) Расход теплоносителя G кг/ч Плотность теплоносителя ρ, кг/м3 Расход теплоносителя W, м3/ч Расход теплоносителя G, л/с Площадь поперечного сечения труб F, м2 Скорость движения теплоносителя v, м/с Кинематическая вязкость теплоносителя γ, м2/с Динамическая вязкость теплоносителя η, Па·с Число Рейнольдса Re Коэффициент сопротивления трения λ Потери давления на трение R, Па/м Потери давления на трение по длине R·l, Па Потери давления в местных сопротивлениях на участке труб Z, Па Потери давления на участке труб R·l+Z, Па Полные потери давлния ΔP, Па
18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33

4,1868 52,34 964,9 0,054 0,015 0,00011 0,13 9,2E-07 8,9E-04 1733,46 0,0502 35,87 2561,05 361,79 2922,84 2923

4,1868 19,78 964,9 0,021 0,006 0,00011 0,05 9,2E-07 8,9E-04 655,09 0,0631 6,43 720,56 103,83 824,39 2923
4,1868 29,60 964,9 0,031 0,009 0,00011 0,08 9,2E-07 8,9E-04 980,13 0,0573 13,08 172,71 29,05 201,76 3125
4,1868 56,76 964,9 0,059 0,016 0,00011 0,14 9,2E-07 8,9E-04 1879,61 0,0493 41,41 356,13 106,85 462,98 3588

4,1868 34,43 964,9 0,036 0,010 0,00011 0,09 9,2E-07 8,9E-04 1140,19 0,0553 17,09 54,68 21,51 76,20 76
4,1868 68,86 964,9 0,071 0,020 0,00011 0,18 9,2E-07 8,9E-04 2280,38 0,0472 58,39 291,97 14,84 306,81 383
4,1868 92,25 964,9 0,096 0,027 0,00011 0,23 9,2E-07 8,9E-04 3054,83 0,0444 98,40 787,23 282,23 1069,46 1452

4,1868 27,31 964,9 0,028 0,008 0,00011 0,07 9,2E-07 8,9E-04 904,44 0,0584 11,35 52,23 13,54 65,77 66
4,1868 44,81 964,9 0,046 0,013 0,00011 0,11 9,2E-07 8,9E-04 1484,11 0,0520 27,24 190,66 6,28 196,95 263

Номер прибора Индекс помещения Ветка№ Тип подключения Обозначение стояка Нагрузка прибора, веткиQ, Вт Нагрузка ветки, Q, Вт Нагрузка на участке Q, Вт Температура горячей воды tг, °С Температура обратной воды tо, °С Внутренний диаметр труб dn, мм Длина участка труб l, м Абсолютная шероховатость поверхности Кэ, м КМС арматуры, фильтров, ζа.ф КМС тройников, ζтр КМС отводов, ζот КМС, Σζ
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17
Магистраль 1 М1 3188 90 70
В7 0 1 2 тр 1042 3188 1042 90 70 12 1 0,00005 0 1 0 1
В6 0 1 2 тр 2146 3188 3188 90 70 12 71 0,00005 7 1 60 68
Магистраль 2 М2 4508 90 70
В5 0 2 2 тр 1320 4508 1320 90 70 12 1 0,00005 0 1 0 1
М1 0 2 2 тр 3188 4508 4508 90 70 12 32,8 0,00005 0 2 12 14
Стояк 1 С1 5726 90 70
В4 0 1 2 тр 1218 5726 1218 90 70 12 1 0,00005 0 1 0 1
М2 0 1 2 тр 4508 5726 5726 90 70 16 32,8 0,00005 7 2 16,8 25,8
Коллектор 1 К1 122829 90 70
В1 0 1 2 тр 28519 122829 28519 90 70 26 0,5 0,00005 3,5 1 0 4,5
В2 0 1 2 тр 75675 122829 104193 90 70 54 0,5 0,00005 3,5 1 0 4,5
В3 0 1 2 тр 12910 122829 117103 90 70 54 0,5 0,00005 3,5 1 0 4,5
С1 0 1 2 тр 5726 122829 122829 90 70 54 0,5 0,00005 3,5 1 0 4,5
Удельная массовая теплоемкость воды с, кДж/(кг·°С) Расход теплоносителя G кг/ч Плотность теплоносителя ρ, кг/м3 Расход теплоносителя W, м3/ч Расход теплоносителя G, л/с Площадь поперечного сечения труб F, м2 Скорость движения теплоносителя v, м/с Кинематическая вязкость теплоносителя γ, м2/с Динамическая вязкость теплоносителя η, Па·с Число Рейнольдса Re Коэффициент сопротивления трения λ Потери давления на трение R, Па/м Потери давления на трение по длине R·l, Па Потери давления в местных сопротивлениях на участке труб Z, Па Потери давления на участке труб R·l+Z, Па Полные потери давлния ΔP, Па
18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33

4,1868 44,81 964,9 0,046 0,013 0,00011 0,11 9,2E-07 8,9E-04 1484,11 0,0520 27,24 27,24 6,28 33,52 34
4,1868 137,06 964,9 0,142 0,039 0,00011 0,35 9,2E-07 8,9E-04 4538,93 0,0409 200,43 14230,78 3997,02 18227,80 18261

4,1868 56,76 964,9 0,059 0,016 0,00011 0,14 9,2E-07 8,9E-04 1879,61 0,0493 41,41 41,41 10,08 51,49 51
4,1868 193,82 964,9 0,201 0,056 0,00011 0,49 9,2E-07 8,9E-04 6418,54 0,0383 375,56 12318,48 1645,59 13964,07 14016

4,1868 52,34 964,9 0,054 0,015 0,00011 0,13 9,2E-07 8,9E-04 1733,46 0,0502 35,87 35,87 8,57 44,44 44
4,1868 246,16 964,9 0,255 0,071 0,00020 0,35 9,2E-07 8,9E-04 6114,01 0,0380 142,49 4673,82 1547,80 6221,61 6266

4,1868 1226,08 964,9 1,271 0,353 0,00053 0,67 9,2E-07 8,9E-04 18740,04 0,0300 246,49 123,25 960,48 1083,73 1084
4,1868 4479,51 964,9 4,642 1,290 0,00229 0,56 9,2E-07 8,9E-04 32965,58 0,0257 72,93 36,46 689,02 725,48 1809
4,1868 5034,54 964,9 5,218 1,449 0,00229 0,63 9,2E-07 8,9E-04 37050,13 0,0252 90,31 45,16 870,34 915,49 2725
4,1868 5280,70 964,9 5,473 1,520 0,00229 0,66 9,2E-07 8,9E-04 38861,69 0,0250 98,58 49,29 957,53 1006,82 3732
Приложение З
(обязательное)
Аэродинамический расчет приточной системы вентиляции П1
№ участка Расход воздуха L, м3/ч Длина участка l, м Характеристика воздуховодов КМС оборудования, ζоб КМС тройников, ζтр КМС отводов, ζот КМС, Σζ Удельная массовая теплоемкость воды с, кДж/(кг·°С) Плотность воздуха ρ, кг/м3 Cкорость движения воздуха в воздуховоде ω, м/с
Диаметр круглого воздуховода d, мм Площадь поперечного сечения воздуховода F, м2 Эквивалентный диаметр dэкв, мм Абсолютная шероховатость поверхности воздуховода Кэ, м











1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14
1 450 5 350 0,09616 350 0,0001 0,3 2,4 0 2,7 1,006 1,2209 1,300
2 900 2 350 0,09616 350 0,0001 0,3 2,4 0 2,7 1,006 1,2209 2,600
3 1350 2 350 0,09616 350 0,0001 0,3 2,4 0 2,7 1,006 1,2209 3,900
4 1800 2 400 0,12560 400 0,0001 0,3 2,4 0 2,7 1,006 1,2209 3,981
5 2250 2 400 0,12560 400 0,0001 0,3 2,4 0 2,7 1,006 1,2209 4,976
6 2700 2 400 0,12560 400 0,0001 0,3 2,4 0 2,7 1,006 1,2209 5,971
7 3150 2 560 0,24618 560 0,0001 0,3 2,4 0 2,7 1,006 1,2209 3,554
8 3600 2 560 0,24618 560 0,0001 0,3 2,4 0 2,7 1,006 1,2209 4,062
9 4050 2 560 0,24618 560 0,0001 18,7 2,4 7 28,1 1,006 1,2209 4,570
Кинематическая вязкость воздуха γ, м2/с Динамическая вязкость воздуха η, Па·с Число Рейнольдса Re Коэффициент сопротивления трения λ Поправочные коэффициенты на потери давления, учитывающие температуру перемещаемого возуха Потери давления на трение R, Па/м Потери давления на трение по длине R·l, Па Потери давления в местных сопротивлениях на участке труб Z, Па Потери давления на участке труб R·l+Z, Па Полные потери давлния ΔP, Па
На трение K1 На местные сопротивления K2
15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25
0,0000148 0,0000186 30832,95 0,0246 1,01 1,015 0,072 0,371 2,785 3,156 3
0,0000148 0,0000186 61665,91 0,0212 1,01 1,015 0,250 0,513 11,140 11,653 15
0,0000148 0,0000186 92498,86 0,0197 1,01 1,015 0,522 1,069 25,065 26,134 41
0,0000148 0,0000186 107915,34 0,0189 1,01 1,015 0,458 0,940 26,120 27,060 68
0,0000148 0,0000186 134894,18 0,0182 1,01 1,015 0,689 1,412 40,813 42,226 110
0,0000148 0,0000186 161873,01 0,0177 1,01 1,015 0,963 1,975 58,771 60,746 171
0,0000148 0,0000186 134894,18 0,0178 1,01 1,015 0,245 0,502 20,823 21,325 192
0,0000148 0,0000186 154164,77 0,0174 1,01 1,015 0,312 0,640 27,197 27,838 220
0,0000148 0,0000186 173435,37 0,0170 1,01 1,015 0,387 0,794 358,241 359,035 579
 
Аэродинамический расчет ответвления приточной системы вентиляции П1.1
№ участка Расход воздуха L, м3/ч Длина участка l, м Диаметр круглого воздуховода d, мм Площадь поперечного сечения воздуховода F, м2 Эквивалентный диаметр dэкв, мм Абсолютная шероховатость поверхности воздуховода Кэ, м Cкорость движения воздуха в воздуховоде ω, м/с
1 2 3 4 5 6 7 14
1 60 2,2 125 0,01227 125 0,0001 1,359
2 120 3,5 125 0,01227 125 0,0001 2,718
3 240 9,5 160 0,02010 160 0,0001 3,317
4 360 7,25 160 0,02010 160 0,0001 4,976

Аэродинамический расчет ответвления приточной системы вентиляции П1.2
№ участка Расход воздуха L, м3/ч Длина участка l, м Диаметр круглого воздуховода d, мм Площадь поперечного сечения воздуховода F, м2 Эквивалентный диаметр dэкв, мм Абсолютная шероховатость поверхности воздуховода Кэ, м Cкорость движения воздуха в воздуховоде ω, м/с
1 2 3 4 5 6 7 14
1 60 1,4 125 0,01227 125 0,0001 1,359
2 120 7,2 125 0,01227 125 0,0001 2,718
3 180 4,95 160 0,02010 160 0,0001 2,488
4 240 5,15 160 0,02010 160 0,0001 3,317
Приложение И
(обязательное)
Завеса шиберного типа
Lз 11768 м3/ч общий расход воздуха подаваемого завесой (объемный)
Gз 14576 кг/ч общий расход воздуха подаваемого завесой (массовый)
q' 0,2 отношение расхода воздуха, подаваемого завесой, к расходу воздуха, проходящего в помещение через проем при работе завесы
μпр 0,44 коэффициент расхода проема при работе завесы
Fпр 10,8 м2 площадь открываемого проема оборудованного завесой
Δp 7,301 Па разность давлений воздуха с двух сторон наружного ограждения на уровне проема, оборудованного завесой
k1 0,2 поправочный коэффициент на ветровое давление, учитывающий степень герметичности здания
Δpт 3,222 Па
Δpв 20,395 Па
hрасч 1,35 м расчетная высота т.е. расстояние по вертикали от центра проема, оборудованного завесой, до уровня нулевых давлений, где давления снаружи и внутри здания равны (высота нейтральной зоны)
hпр 2,7 м высота открываемого проема оборудованного завесой
lпр 4 м ширина открываемого проема оборудованного завесой
ρн 1,465 кг/м3 плотность воздуха при температуре наружного воздуха (параметр Б)
ρв 1,221 кг/м3 плотность воздуха при средней по высоте помещений температуре внутреннего воздуха
ρсм 1,239 кг/м3 плотность смеси подаваемого завесой и наружного воздуха при температуре, равной нормальной
tсм 12 °С температура смеси
tн -32 °С температура наружного воздуха в холодный период года (параметр Б)
Продолжение таблицы
tв 16 °С температура внутреннего воздуха
с 0,8 расчетный аэродинамический коэффициент
vв 5,9 м/с расчетная скорость ветра для холодного периода года (параметр Б)
Принимаем к установке две завесы Remak P-7W-300
Lз 5900 м3/ч общий расход воздуха подаваемого завесой (объемный)
Gз 7308 кг/ч общий расход воздуха подаваемого завесой (массовый)
q' 0,55
Q' 0,05 отношение теплоты, теряемой с воздухом, уходящим через открытый проем наружу, к тепловой мощности завесы
tз 52,21053 °С требуемая температура воздуха завесы
Qз 41566,5 кДж/ч тепловая мощность калориферов воздушно-тепловой завесы
Qз 11,5 кВт тепловая мощность калориферов воздушно-тепловой завесы

Скачать: avt-s-shkod.rar