Реконструкция установки депарафинизации масел 39-4

0

КУРСОВОЙ ПРОЕКТ

Тема: Реконструкция установки депарафинизации масел 39-4

СОДЕРЖАНИЕ

Введение

Выбор и обоснование варианта реконструкции…………………………
Характеристика сырья, получаемых продуктов и растворителей……... Исходные данные для технологического расчета после реконструкции.
Технологическая схема установки, ее краткое описание после реконструкции………………………………………………………………
Характеристика основного оборудования………………………………..
Технологический расчет:

5.1.Материальный баланс установки…………………………………………

5.2.Расчет секции регенеративных кристаллизаторов………………………

5.3. Расчет секции аммиачных кристаллизаторов…………………………...

5.4.Расчет фильтровального отделения………………………………………

5.5.Расчет холодильника………………………………………………………

5.6.Расчет отделения регенерации растворителя из раствора

депарафинированного масла: расчет колонн К-1, К-2, К-3,К-4…………

Библиографический список………………………………………………..

ВВЕДЕНИЕ

В нефтепродуктах, являющихся сырьем для производства минеральных масел, содержаться парафиновые и другие углеводороды, кристаллизующиеся в условиях хранения и применения масел. Эти углеводороды имеют низкие смазывающие свойства и высокие температуры застывания. Для получения качественных масел из масленого сырья в процессе депарафинизации удаляют парафиновые и другие высокозастывающие углеводороды, при этом снижается температура застывания получаемых масел.

Процесс депарафинизации основан на способности парафинов и церезинов, кристаллизоваться при охлаждении масел до определенных температур. С понижением температуры вязкость масел может настолько увеличиться, что при определенной температуре потеряет подвижность, то есть застынет, и тогда трудно провести кристаллизацию парафинов и отделить их от масла. Для снижения вязкости масла и улучшения кристаллизации парафинов депарафинизацию проводят с помощью растворителей, образующиеся при этом кристаллы парафинов сравнительно легко отделяются от масла при фильтровании.

Масла на современных заводах подвергаются очистке по схеме разработанной ВНИИ НП. Сырьем для масел являются масляные дистилляты, выводимые с вакуумных колонн установок АВТ, и гудрон, остающийся в остатке при вакуумной перегонке мазута. Масла, полученные из дистиллятов, называются дистиллятными, из гудрона – остаточными.

Масляные дистилляты вначале очищают избирательными растворителями для удаления из них смолистых веществ, ароматических и полициклических углеводородов и других, нежелательных для масел соединений. После очистки избирательными растворителями получают рафинаты с повышенной концентрацией парафиновых углеводородов. Следующая стадия очистки масел – депарафинизация, в результате которой получают депарафинированные масла с температурой застывания от минус – 25^оС (умеренная депарафинизация) до минус 55^оС (глубокая депарафинизация). После депарафинизации масла подвергают контактной очистке глиной, гидроочистке или адсорбционной очистке и получают дистиллятные масла или дистиллятные компоненты масел.

Гудрон вначале подвергают деасфальтизации жидким пропаном для удаления из него асфальто – смолистых веществ. Полученный деасфальтизат очищают теми же методами, что и масленые дистилляты, но в иных условиях очистки. В результате получают остаточные масла или остаточные компоненты масел. Товарные масла получают при смешении дистиллятных и остаточных компонентов и присадок в определенном соотношении.

ВЫБОР И ОБОСНОВАНИЕ ВАРИАНТА РЕКОНСТРУКЦИИ

Установка депарафинизации масел 39 – 4 предназначена для выработки депарафинированных масел и введена в эксплуатацию в 1958 г. Проектная мощность установки 108 тыс. т/год. Процесс глубокой депарафинизации масел разработан «ВНИИ НП». Разработчик проекта – организация «Гипронефтезавод», генеральный проектировщик предприятия «Самаранефтехимпроект».

Установка глубокой депарафинизации масел 39 – 4 состоит из следующих основных отделений:

кристаллизационного, предназначенного для выделения кристаллов парафина из смеси сырья с растворителем;
фильтровального, предназначенного для отделения парафинов из смеси масоа с растворителем;
регенерации растворителя из раствора депарафинированного масла, предназначена для отделения растворителей от депарафинированногот масла;
регенерации
растворителя из раствора гача, предназначена для отделения растворителей от гача;
аммиачного, предназначенного для охлаждения смеси сырья с растворителем до температуры минус 30^оС - минус 36^оС;
системы инертного газа, предназначенной для предотвращения образования взрывоопасной смеси паров растворителя с воздухом.

В настоящее время установка глубокой депарафинизации масел 39-4 характеризуется низким выходом депарафинированного масла и чрезмерно высоким содержанием масла в гаче (более 30%), что в свою очередь увеличивает себестоимость масла и невозможность получения из гача парафина как товарного продукта. Неудовлетворительные показатели установки обусловлены отклонениями от оптимальных условий процесса для обеспечения формирования кристаллов парафина, в результате увеличивается содержание масла в гаче и снижается выход депарафинированного масла.

Предлагаемый вариант реконструкции включает:

1.Установку дополнительного вакуум-фильтра № 6.

2.Включение в схему установки дополнительной линии подачи растворителя (с более высокой температурой) на промывку вакуум-фильтра № 6 и в шнек вакуум-фильтра №5 из теплообменника т-3 нижний.

После реконструкции на установке 39-4 проведем сравнение показателей до и после реконструкции.

Что позволит улучшить качество выпускаемой продукции.

Блок схема установки изображена на рисунке 1.1.

Таблица 1. 1.

Технико – экономические показатели до и после реконструкции.

Показатели	Единица измерения	Количественные обозначения
Показатели	Единица измерения	до реконструкции	после реконструкции
Мощность	т/год	108800	81600
Количество целевого продукта	т/год	76160	81518
Стоимость основных фондов	руб.	88724767	66543575,25
Удельные капитальные вложения	руб./тонну	815,485	815,4849908
Фондоотдача	т / тыс. руб.	0,858385	1,225037875
Численность работающих	чел.	35	35
Производительность труда	т/чел в год	2176	2329,097143
Себестоимость	руб.	11069,49	10126,70403
Капитальные вложения	руб.	-	28948223,86
Экономия годовая	руб.	-	76854644,91
Срок окупаемости	год	-	0,38

Таким образом, на основании показателей таблицы 1.1. делаем вывод: существует необходимость проведения реконструкции установки 39 – 4.

ХАРАКТЕРИСТИКА СЫРЬЯ, ПОЛУЧАЕМЫХ ПРОДУКТОВ И РАСТВОРИТЕЛЕЙ. ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ ДЛЯ ТЕХНОЛОГИЧЕСКОГО РАСЧЕТА

2.1.Характеристика сырья и требования к товарным продуктам на установке 39-4 ОАО «Орскнефтеоргсинтез»[11]

Таблица 2.1

Наименование сырья, готовой продукции, вспомогательных материалов	ГОСТ, ТУ, СТП	Показатели качества	Норма по ГОСТ, ТУ, СТП	Методы испытаний
1	2	3	4	5
Сырье
1 Рафинат дистиллятный для выработки основы масла АУ и холодильных масел	СТП 010501-401021-2004	Кислотное число в мг на КОН на 1г масла, не более Температура вспышки, определяемая в открытом тигле,°С (К), не ниже Содержание фенола Цвет, ед. ЦНТ, не более	0,06 167 (440) отс. 2,5	ГОСТ 5985-79 ГОСТ 4333-87 методика ГОСТ 20284-74
2 Рафинат дистиллятный для выработки индустриального масла И-12А и соответствующих масел-компонентов	СТП 010501-401021-2004	Кислотное число в мг на КОН на 1г масла, не более Температура вспышки, определяемая в открытом тигле, °С (К), не ниже Цвет, ед. ЦНТ, не более Коэффициент рефракции, не более	0,04 170 (443) 2,5 1,4650	ГОСТ 5985-79 ГОСТ 4333-87 ГОСТ 20284-74 ГОСТ 18995.2-73

1	2	3	4	5
3 Рафинат для выработки индустриального масла И-20 и соответствующего масла-компонента	СТП 010501-401021-2004	Кислотное число в мг на КОН на 1г масла, не более Содержание фенола Цвет, ед. ЦНТ, не более Коэффициент рефракции, не более	0,025 отс. 2,0 1,4680	ГОСТ 5985-79 методика ГОСТ 20284-74 ГОСТ 18995.2-73
Продукция
1 Депарафинизированное масло, используемое для приготовления основы масла АУ и основы масла для гидросистем.	СТП 010501-401024-2004	Температура вспышки, определяемая в открытом тигле,°С (К), не ниже Температура застывания,°С (К), не выше - для основы масла АУ - для основы масла для гидросистем	180 (453) - 45 (228) - 26 (242)	ГОСТ 4333-87 ГОСТ 20287-74 ГОСТ 20287-91
2 Депарафинизированное масло, используемое для приготовления маловязкой основы холодильного масла	СТП 010501-401024-2004	Температура вспышки, определяемая в открытом тигле, ºС (К), не ниже Температура застывания,°С (К), не выше	180 (453) - 50 (123)	ГОСТ 20287-91 ГОСТ 20287-91
3 Депарафинизированное масло, используемое для приготовления масла И-12А	СТП 010501-401024-2004	Температура вспышки, определяемая в открытом тигле,°С (К), не ниже Температура застывания,°С (К), не ниже - для масла И-12А	180 (453) - 15 (258)	ГОСТ 4333-87 ГОСТ 20287-91

1	2	3	4		5
4 Депарафинизированное масло, используемое для приготовления масла И-20А	СТП 010501-401024-2004	Температура вспышки, определяемая в открытом тигле,°С (К), не ниже - для масла И-20А Температура застывания,°С (К), не выше	180 (453) - 15 (258)		ГОСТ 4333-87 ГОСТ 20287-91
5 Депарафинизированное масло, используемое для приготовления масла Д-20	СТП 010501-401024-2004	Температура вспышки, определяемая в открытом тигле,°С (К), не ниже Температура застывания,°С (К), не выше	170 (443) - 15 (258)		ГОСТ 4333-87 ГОСТ 20287-91
6 Гач	СТП 010501-401028-2004	Температура плавления,°С (К), не ниже Температура вспышки, определяемая в закрытом тигле,°С (К), не ниже Массовая доля воды, %, не более Массовая доля масла, %, не более	42 (315) 180 (453) 1,0 30		ГОСТ 23683-89 ГОСТ 6356-75 ГОСТ 2477-65 ГОСТ 23683-89 ТУ 38. 1011100-87
Реагенты
1 Метилэтилкетон	Импортный (не установлен)	Плотность Содержание МЭК, %, не менее Содержание влаги, %, не более Кислотность при пересчете на уксусную кислоту,	0,775 95,0 0,7 0,009		ТУ 38. 10243 - 80
1	2	3	4		5
2 Толуол	ГОСТ 14710-78 с изменением № 1-6 (6 лет) ТУ 38.301-41-167-2002 (1,5 года)	Плотность Пределы перегонки - начальная температура,°С, не ниже - конечная температура,°С, не более Испытание на медной пластинке Содержание общей серы, не более	0,845 110 111 выдерж 0,00015
3 Аммиак	ГОСТ 6221-90	Содержание качества NH₃, %, не ниже Содержание влаги, не выше Температура кипения при 1 атм., ºС (К)	99,6 0,4 - 43 (230)	ГОСТ 28326.2-89
4 Инертный газ	СТП 010501-401029-2004	Содержание СО₂, не выше Содержание СО, не выше Содержание О₂, не выше	12 0,4 0,5	ГОСТ 5439-76 ГОСТ 5439-76 ГОСТ 5439-76

2.2.Исходные данные для технологического расчета

Данная установка в настоящее время характеризуется чрезмерно низким выходом депарафинированного масла и чрезмерно высоким содержанием масла в гаче (более 30%), что в свою очередь увиличивает себестоимость масла и невозможность получения из гача парафина как товарного продукта. Неудовлетворительные показатели установки обусловлены отклонениями от оптимальных условий процесса для обеспечения формирования кристаллов парафинов, в результате увеличивается содержание масла в гаче и снижается выход депарафинированного масла.

Параметры процесса для проведения поверочного расчета выбираем по заводским данным за 2010г.

Число рабочих суток установки депарафинизации масел 345.

Производительность установки по сырью – 81600 т/год, она ниже проектной. Снижение производительности обусловлено малыми объемами заказов на получение базовых масел и нехватка сырья для данного процесса.

Выход:

- депарафинированного масла – 66748,8 т/год;

- гача – 14769,6 т/год.

Подоча растворителя:

- в тройник смешения – 40800 т/год;

- в регенеративные кристаллизаторы (на порционное разбавление) – 81600 т/год;

- в аммиачные кристаллизаторы – 81600 т/год;

- растворитель на промывку – 163200 т/год.

Относительная плотность, ρ₄²⁰: сырья – 0,860;

депарафинированного масла – 0,870.

3.ТЕХНОЛОГИЧЕСКАЯ СХЕМА УСТАНОВКИ 39-4, ЕЕ ОПИСАНИЕ ПОСЛЕ РЕКОНСТРУКЦИИ

3.1. Кристаллизационное отделение

Сырье (дистиллятный рафинат) из резервуарного парка поршневым насосом Н-1, или центробежным насосом, (Н-2) прокачивается через тройник смешения с температурой 25-85°С, где смешивается с первой порцией растворителя (50-100% от сырья), подаваемой центробежным насосом Н-3, (Н-4, Н-4а) из емкости Е-11 с температурой 25-65°С затем направляется в трубное пространство подогревателя Т-10.

Заданный расход сырья на установку поддерживается прибором поз.FIRC-1 при помощи регулирующего клапана, установленного на линии подачи пара к насосу Н-1, или на линии нагнетания ц/б насоса Н-2.

Температура сырья измеряется прибором поз.Тi-1.

Необходимое количество растворителя, подаваемого в тройник смешения, подбирается в зависимости от качества перерабатываемого сырья и заданной температуры застывания депарафинированного масла. В качестве растворителя применяется смесь 30-70% метилэтилкетона (МЭК) и 70-30% толуола.

Расход растворителя регулируется прибором поз.FIRC-2, регулирующий клапан которого установлен на линии нагнетания ц/б насосов Н-3, Н-4, (Н-4а) .

Температура растворителя в емкости Е-11 измеряется прибором поз. Тi-2.

В подогревателе мятого пара Т-10 смесь сырья с растворителем подвергается термической обработке, которая проводится при температуре 50-85°С для полного растворения кристаллов парафина. Температура термообработки зависит от качества и температуры сырья поступающего на установку, а также от количества и температуры растворителя, подаваемого на разбавление сырья в тройник смешения.

Температура смеси сырья на выходе из подогревателя Т-10 измеряется прибором поз. Тi-3.

После термообработки смесь сырья охлаждается водой в погружном холодильнике Т-23а до температуры 25-50°С для создания условий возникновения кристаллических образований перед началом кристаллизации парафина.

Температура охлаждения смеси сырья после Т-23а измеряется прибором поз.Тi-4.

Для дальнейшего охлаждения смеси сырья с растворителем с целью выделения кристаллов парафина применяются кристаллизаторы КР-1а, 1÷6, 6а. Каждый кристаллизатор (кроме КР-1) представляет собой теплообменный аппарат типа «труба в трубе». По внутренним трубам прокачивается охлаждаемая смесь, в наружные трубы поступает хладагент, который движется противотоком по отношению к сырью для лучшего теплообмена. Кристаллизаторы оборудованы скребковыми устройствами для удаления парафиновых отложений с охлаждаемой поверхности внутренних труб, а также для перемешивания смеси сырья. Все скребковые валы приводятся в действие одновременно при помощи электродвигателя через редуктор с помощью цепи и звездочек.

Внедренный новый дисковый кристаллизатор (КДР) КР-1 представляет собой горизонтальный цилиндрический аппарат, разделенный на девять секций вертикальными дисками, через которые протекает хладагент. Хладагент движется противотоком по отношению к сырью, который протекает из одной секции в другую по периферийным или центральным кольцевым зазорам. Кристаллизатор оснащен скребковыми перемешивающими устройствами, предназначенными для удаления парафиновых отложений с поверхности дисков, а также для равномерного перемешивания смеси сырья. В обеих концевых секциях аппарата, кроме скребковых устройств, имеются также перфорированные мешалки для выравнивания температурных и концентрационных градиентов в объеме суспензии. Вал аппарата приводится в движение с помощью двухскоростного мотора редуктора.

Кристаллизаторы КР-1а,1,2,3 являются регенеративными, так как для охлаждения смеси сырья и растворителя в них в качестве хладагента используется холод фильтрата I ступени фильтрования, подаваемого ц/б насосом Н-7 или поршневым насосом Н-8(25) из емкости Е-2 с температурой от -10 до -34 °С через наружные трубы кристаллизаторов КР-3,2,1,1а на регенерацию. Тем самым создаются более мягкие условия охлаждения в начале кристаллизации парафина, чтобы улучшить кристаллическую структуру охлаждаемого раствора.

Температурный режим охлаждения смеси сырья и растворителя в регенеративных кристаллизаторах КР-1а, 1,2,3 подбирается в зависимости от вида перерабатываемого сырья с учетом необходимых при этом скоростей охлаждения.

При выработке масел с температурой застывания до -15°С охлаждение в кристаллизаторах поддерживаются следующие:

КР-1а от +28 до 34°С

КР-1 от +25 до +30°С

КР-2 от +15 до +18°С

КР-3 от +5 до -5°С

Для снижения скорости охлаждения смеси сырья, чтобы улучшить условия кристаллообразования на входе в кристаллизатор КР-1 или КР-2 сырье разбавляется второй порцией растворителя (100-150%) подаваемой ц/б насосом Н-3, (Н-4,4а) из емкости Е-11 через трубное пространство теплообменника Т-12, где охлаждается фильтратом идущим из кристаллизатора КР-1а.

Точка ввода растворителя к сырью в КР-1 или КР-2 определяется температурой растворителя, которая должна быть равна или выше температуры сырья на 2-3°С.

Расход растворителя, подаваемого в кристаллизатор КР-1, (КР-2) после теплообменника Т-12 регулируется прибором поз. FIRC-3, регулирующий клапан которого установлен на линии подачи растворителя в КР-1, (КР-2).

Температура растворителя, подаваемого в кристаллизатор КР-1,(КР-2) измеряется прибором поз.Тi-9.

Температура смеси сырья и растворителя на выходе из кристаллизаторов КР-1, КР-1а, 2,3 измеряется приборами поз.Ti-5, Ti-6, Ti-7, Ti-8.

После регенеративных кристаллизаторов смесь сырья и растворителя поступает в аммиачные кристаллизаторы КР-4, КР-5, КР-6, КР-6а.

Аммиачные кристаллизаторы, в отличие от регенеративных, оснащены аккумуляторами для хладагента, расположенными над каждым кристаллизатором. Жидкий хладагент с низа аккумулятора равномерно распределяется по коллектору в наружные трубы кристаллизатора со стороны привода вращения скребковых валов. Трубы кристаллизатора расположены под уклоном 7-9° в сторону ввода хладагента. Это способствует движению паров хладагента по трубам кристаллизатора, которые выводятся из каждой наружной трубы (со стороны хвостовиков) через коллектор в аккумулятор. С верха аккумулятора пары хладагента поступают на прием компрессоров.

Охлаждение смеси сырья и растворителя в кристаллизаторах КР-4, КР-5, КР-6, КР-6а осуществляется за счет поглощения тепла при испарении жидкого аммиака.

В зависимости от заданной конечной температуры охлаждения смеси сырья в аммиачных кристаллизаторах устанавливаются следующие режимы охлаждения:

- при выработке масел с температурой застывания до -15°

КР-4 от – 0 до -7°С

КР-5 от -7 до -15°С

КР-6 от -15 до -25°С

КР-6а от -25 до -30°С

Температура смеси сырья и растворителя на выходе из кристаллизаторов КР-4, КР-5, КР-6 регулируются приборами поз. ТiRC-1, TiRC-2, TiRC-3, при помощи клапанов установленных на линиях отсоса паров аммиака из аккумуляторов Т-2, Т-2а, Т-2б.

Для предотвращения застывания кристаллизуемого раствора сырья перед аммиачными кристаллизаторами в КР-3 или КР-4 смесь сырья разбавляется третьей порцией холодного растворителя (не менее 100% от сырья).

Это разбавление снижает концентрацию масляных углеводородов во всем кристаллизуемом растворе сырья и способствует смыванию масла с поверхности парафиновых кристаллов.

Растворитель на порционное разбавление в кристаллизатор КР-3,(КР-4) подается ц/б насосом Н-5, (6) из емкости сухого растворителя Е-10 через межтрубное пространство теплообменника Т-12б, где охлаждается раствором гача идущим на регенерацию, затем через трубное пространство аммиачных холодильников Т-3а, Т-3 (нижний, верхний) и Т-13, где охлаждается за счет испарения жидкого аммиака.

Расход растворителя, подаваемого на разбавление в КР-3, (КР-4) после холодильников регулируется прибором поз.FiRC-5, клапан которого установлен на линии подачи растворителя в кристаллизатор КР-3, (КР-4).

Температура растворителя, подаваемого в КР-3, (КР-4) регулируется регулятором температуры поз.TiRC-7 или TiRC-8, клапана которых установлены на линии отсоса паров аммиака из теплообменников Т-3 верхний, Т-13.

Температура растворителя в точке разбавления поддерживается на 1-3°С выше температуры смеси сырья. При выработке депмасла с температурой застывания до -15°С, необходимая температура растворителя регулируется за счет смешения холодного и теплого растворителей.

Температура растворителя, подаваемого в кристаллизатор КР-3,(КР-4) измеряется прибором поз. Тi-10.

Для снижения вязкости охлажденной смеси сырья с растворителем на входе в КР-6 смесь разбавляется фильтратом II ступени, подаваемым поршневым насосом Н-8, (25) из емкости Е-3.

Применяемый возврат фильтрата II ступени, содержащего до 95-98% растворителя, в сырьевой поток кристаллизатора КР-6 позволяет сократить расход свежего растворителя для разбавления смеси сырья в кристаллизаторах, разгрузить блок регенерации растворителя из раствора фильтрата и улучшить условия процесса фильтрации. Также в кристаллизатор КР-6 предусмотрена схема подачи холодного растворителя из холодильника Т-13 для дополнительного разбавления смеси сырья с растворителем.

Температура фильтрата II ступени из емкости Е-3 измеряется прибором поз. Тi-13

Давление в кристаллизаторах КР-1а, 1÷6, 6а контролируется по приборам поз. Рi-1÷8, установленным на входе смеси сырья каждого кристаллизатора.

Давление на входе в дисковый кристаллизатор КР-1 не должно превышать 31кг/см². Давление на входе в кристаллизатор КР-6а не должно превышать 8 кг/см².

Из аммиачных кристаллизаторов охлажденная до конечной температуры смесь сырья и растворителя поступает в емкость загрузки вакуум—фильтров Е-1.

Для снижения давления в кристаллизаторах внедрена схема работы аммиачных кристаллизаторов в два потока по схеме:

КР-4®КР-6^а

Т-23^а®КР-1^А®КР®1®КР-2 ®КР-3 Е-1

КР-5®КР-6

Данная схема используется только при выработке масел с температурой застывания до -15°С. При этом в зависимости от качества сырья первая порция растворителя (50-100% от сырья) может подаваться не в тройник смешения, а на вход сырья в кристаллизатор КР-1^а или на выход его из дискового кристаллизатора КР-1. Эта порция подается после охлаждения сырья при температуре начала кристаллообразования (18-36°С).

Расход растворителя, подаваемого на разбавление в КР-1а после теплообменника Т-12, регулируется прибором поз. FiRC – 7 при помощи клапана, установленного на линии подачи растворителя в кристаллизатор КР-1А.

Вторая порция растворителя (80-100% от сырья) подается на вход смеси сырья в кристаллизатор КР-3 или делится на два потока аммиачных кристаллизаторов и подается на вход двух кристаллизаторов КР-4 и КР-5 в количестве 50% в каждый кристаллизатор.

Расход растворителя в КР-3 регулируется прибором поз. FiRC-4, регулирующий клапан которого установлен на линии подачи растворителя в кристаллизаторы КР-3,4.

Расход растворителя, подаваемого на разбавление сырья в КР-4 и КР-5 регулируется приборами поз. FiRC-5 FiRC-6, регулирующие клапана которых установлены на линии холодного растворителя из аммиачных холодильников Т-3 верх. и Т-13 в кристаллизаторы КР-4, 6а и КР-5,6.

Температура растворителя в каждой точке ввода к сырью должна быть равна или выше температуры сырья на 2-3°С. При более низкой температуре происходит мгновенная местная кристаллизация и образование большого количества мелких кристаллов парафина, что в свою очередь ухудшает процесс фильтрации. Также на условия фильтрации влияет резкое повышение температуры растворителя, которое приводит к оплавлению возникших ранее кристаллов парафина и увеличивает скорость охлаждения смеси сырья.

Рециркулирующий фильтрат II ступени из емкостей Е-3 подается в сырьевой поток кристаллизатора КР-6 или на выход из кристаллизаторов КР-6,6^а в линию подачи смеси сырья и растворителя в емкость Е-1 для снижения вязкости раствора масла в растворителе и улучшения процесса фильтрации с повышением выхода деп.масла (% отбора).

3.2. Фильтровальное отделение

В процессе депарафинизации масел фильтрация охлажденной смеси сырья с растворителем проводится в три ступени. Для этого применяются барабанные вакуумные фильтры, предназначенные для отделения кристаллов парафина от охлажденного раствора масла в растворителе.

Вакуум-фильтр состоит из:

а) герметичного корпуса,

б) вращающегося барабана, наружная поверхность которого разделена продольными канавками на 30 секций, от каждой из которых внутрь барабана отводятся 18 трубок, соединенных в коллекторы, к распределительной головке,

в) распределительной головки, которая имеет три вакуумные зоны и зону отдувки,

г) приводов вращения барабана и шнека.

Нижняя часть корпуса фильтра служит корытом для фильтруемого раствора.

Охлажденная смесь сырья с растворителем из емкости Е-1 перетекает в корыта вакуум-фильтров Ф-1,2,3 первой ступени фильтрации. Уровень в емкости загрузки в/фильтров Е-1 измеряется прибором поз. Li-1.

Температура охлажденного раствора в емкости Е-1 регистрируется прибором поз. ТiR-9.

В корытах вакуум-фильтров поддерживается определенный уровень охлажденной смеси с помощью регуляторов уровня поз. LiC-2,3,4 клапана которых установлены на линиях загрузки в/фильтров Ф-1,2,3 из емкости Е-1. Барабан фильтра, обтянутый фильтровальной тканью, частично погружен в жидкость. В процессе фильтрования в зоне нижнего вакуума фильтрат (жидкость, состоящая из депарафинированного масла и растворителя) просасывается под действием вакуума из корыта фильтра через фильтровальную ткань внутрь трубок секции барабана. При этом на фильтровальной ткани отлагаются кристаллы парафина с некоторым количеством масла, образуя гачевую лепешку. При вращении барабана в зоне среднего и верхнего вакуумов лепешка непрерывно орошается холодным растворителем (50-150% к сырью), который просасывается через лепешку и фильтровальную ткань, вымывая масло.

Далее фильтрат из отводных трубок секций барабана через зоны вакуума (нижний, средний, верхний) распределительной головки по вакуумным линиям каждого фильтра выводится в сборник фильтрата I ступени Е-2.

В емкости Е-2, Е-3 (сборник фильтрата II ступни) поддерживается вакуум на уровне 200-300 мм.рт.ст., который обеспечивается за счет откачки инертного газа из системы фильтрации вакуумным компрессором 2СГВ-2,3.

Давление в зонах верхнего, среднего и нижнего вакуумов на фильтрах Ф-1÷6 контролируется по приборам поз.Рi-10÷27.

Расход холодного растворителя, подаваемого в вакуум-фильтры на промывку гачевой лепешки, регулируется прибором поз. FiRC-8, клапан которого установлен на линии подачи растворителя на холодную промывку.

После промывки гачевая лепешка отдувается с фильтроткани инертным газом (0,4÷0,7 кгс/см²), подаваемым вакуум-компрессором 2 СГВ-2,3 в зону отдувки распределительной головки, затем снимается ножом в желоб корыта со шнеком и транспортируется в сборники раствора гача Е-6, Е-6а, Е-6б, расположенные под каждым фильтром Ф-1,2,3.

Давление в зоне отдувки распределительной головки в/фильтров Ф-1÷6 контролируется приборами поз.Рi-26÷33.

Для предотвращения переполнения желоба лепешкой, а также для создания транспортабельной массы в желоба шнеков в/фильтров Ф-1÷6 подается холодный растворитель в количестве 50-100% от сырья. Этот растворитель служит также для разбавления раствора гача перед II ступенью фильтрации.

Расход растворителя подаваемого на разбавление раствора гача в шнеки вакуум-фильтров Ф-1÷6 регулируется прибором поз.ТiRC-9, клапан которого установлен на линии подачи растворителя в шнеки в/фильтров.

Расход растворителя, подаваемого на холодную промывку и в шнеки вакуум-фильтров Ф-1÷6, регулируется прибором поз.ТiRC-8, клапан которого установлен на линии отсоса паров аммиака из холодильника растворителя Т-13.

Из емкостей Е-6, Е-6а, Е-6б раствор гача поршневым насосом Н-13, (14) подается в корыта в/фильтров Ф-4,5 на II ступень фильтрации. В процессе фильтрования фильтрат II ступени из в/фильтров Ф-4,5 выводится в емкость Е-2,3 откуда поршневым насосом Н-8 (25) подается в сырьевой поток аммиачного кристаллизатора КР-6 или в линию подачи смеси сырья в емкость Е-1.

Гачевая лепешка из желобов вакуум-фильтров Ф-4,5, куда подается растворитель для разбавления лепешки, транспортируется шнеком в сборник раствора гача Е-6в, откуда поршневым насосом Н-15, откачивается на приём в/фильтра 6, на 3-ю ступень фильтрации. Фильтрат 3-ей ступени направляется в ёмкость Е-3 откуда поступает в сырьевой поток аммиачного кристаллизатора КР-6 или в линию подачи смеси сырья. Раствор гача направляется в ёмкость Е-6г откуда поршневым насосом Н-16 на регенерацию растворителя гачевой секции. Уровень в фильтрах Ф-4,5,6. регулируется регуляторами уровня поз.LIC-5, LIC-6, LIC-7клапана которых установлены на линии загрузки из Е-1.

Уровень в емкостях Е-6, Е-6а, Е-6б регулируется регуляторами уровня поз. LiCA-7, LiCA-8, LiCA-9 при помощи клапана установленного на линии подачи пара на насос Н-13 или Н-14. Уровень в емкости Е-6в регулируется регулятором уровня поз. LiCA-10 при помощи клапана установленного на линии подачи пара на насос Н-15.

Третья ступень фильтрации проводится при более высоких температурах, чем I и II ступени. Температура фильтрации III ступени регулируется изменением температуры растворителя (от -3° до -8°С), подаваемого в шнеки в/фильтров Ф-4,5 (II ст.), и на промывку гачевой лепешки в в/фильтр Ф-6 после аммиачного холодильника Т-3 нижний.

Температура растворителя, подаваемого на II и III ступени фильтрации, регулируется прибором поз. TiRC-10 клапан которого установлен на линии отсоса паров аммиака из холодильника растворителя Т-3 нижний.

Фильтровальная ткань необходима для удержания кристаллов парафина на поверхности барабана. При длительной эксплуатации ткани величина её ячеек увеличивается, что приводит к повышению температуры застывания депарафинированного масла за счет выноса мелких кристаллов парафина с фильтратом.

В процессе работы ячейки фильтровальной ткани забиваются мелкими кристаллами парафина и льда, что приводит к потере её фильтрующей способности. Для восстановления этой способности ткани её периодически промывают горячим растворителем. Растворитель для горячей промывки подается ц/б насосом Н-5, (6) из емкости Е-10 через трубный пучок теплообменника Т-27, где он нагревается за счет тепла мятого пара до температуры 55-70°С. Горячий растворитель подается на фильтровальную ткань по схеме холодной промывки.

Во время горячей промывки растворитель, вместе с растворенным в нем парафином, направляется в емкость Е-4, предназначенную для сбора растворителя теплой промывки и работающую в момент промывки под вакуумом. Из емкости Е-4 растворитель откачивается поршневым насосом Н-27, (28) в емкость обводненного растворителя Е-13.

Горячий растворитель также используется для прогрева кристаллизаторов, холодильников, клапанов регуляторов в/фильтров.

Пары растворителей, применяемых в процессе фильтрации, образуют с воздухом взрывоопасную смесь. Для предотвращения возможности взрыва внутрь герметичного корпуса вакуум-фильтров вводится инертный газ (не менее 100 мм.рт.ст.) с содержанием кислорода не более 6%.

3.3. Отделение регенерации

Отделение регенерации растворителя состоит из трех блоков: блока регенерации растворителя из фильтрата, блока регенерации растворителя из раствора гача и блока регенерации растворителя из смеси растворителя с водой (обезвоживание растворителя).

3.3.1. Регенерация растворителя из фильтрата проводится в пять ступеней.

Холодный фильтрат из емкости Е-2 ц/б насосом Н-7 или поршневым насосом Н-8 с температурой -10÷-36°С прокачивается последовательно через межтрубное пространство регенеративных кристаллизаторов КР-3, КР-2, вертикальные диски кристаллизатора КДР-1, межтрубное пространство КР-1а, в которых нагревается за счет охлаждения смеси сырья с растворителем, идущим на фильтрацию, затем проходит межтрубное пространство теплообменника Т-12, где нагревается теплом влажного растворителя идущего на порционное разбавление, затем через трубный пучок теплообменника Т-24, где нагревается за счет тепла инертного газа, поступающего с выкида вакуум-компрессоров 2 СГВ-2,3 в в/фильтры и далее через трубное пространство пародистиллятных теплообменников Т-15,15а и Т-14, где нагревается за счет охлаждения и частичной конденсации паров растворителя из колонн Е-8 и К-1. Далее фильтрат проходит трубное пространство теплообменника Т-21а, где нагревается за счет тепла мятого пара, затем трубное пространство теплообменника Т-6а, где нагревается за счет тепла острого пара и c температурой 115-125°С поступает в емкость Е-8 (I ступень), работающую как колонна при избыточном давлении 0,7 кгс/см².

Расход фильтрата из емкости Е-2 в Е-3 обеспечивается регулятором уровня поз. LiRC-5 при помощи клапана, установленного на линии нагнетания ц/б насоса Н-7. Уровень в емкости Е-3 поддерживается регулятором уровня поз. LiC-6, клапан которого установлен на линии подачи пара в насос Н-25,(8).

Температура фильтрата в емкости Е-8 измеряется приборами поз.Тi-11, (низ Е-8), поз.Тi-11а (верх Е-8).

Емкость Е-8 предназначена для отпаривания основного количества растворителя от фильтрата (60-65%). Пары растворителя с верха емкости Е-8 с температурой 105-115°С проходят по межтрубному пространству, параллельно работающих, теплообменников Т-15, Т-15а, где конденсируются, отдавая тепло фильтрату идущему на регенерацию, затем проходят через секции конденсаторов воздушного охлаждения АВО-7,8, межтрубное пространство теплообменников с водяным охлаждением Т-22, Т-22А, где конденсируются и с температурой 30-65°С поступают в емкость сухого растворителя Е-10.

Частично отпаренный фильтрат (90-105°С) с низа емкости Е-8 ц/б насосом Н-9,10 прокачивается через трубное пространство пародистиллятных теплообменников Т-9 и Т-8, где нагревается за счет охлаждения и частичной конденсации паров растворителя, идущих из колонны К-3 (Т-9) и К-2 (Т-8) в АВО-7,8 и АВО-9,10, а затем через трубное пространство теплообменника Т-28, где нагревается за счет тепла мятого пара и с температурой 120-130°С направляется на вторую ступень регенерации в колонну К-1, работающую при избыточном давлении до 0,7 кгс/см².

В зависимости от производительности установки и загрузки отделения регенерации предусмотрена схема отключения емкости Е-8 (I ступень регенерации) и работа блока регенерации растворителя из фильтрата в четыре ступени.

Расход фильтрата из емкости Е-8 на регенерацию в К-1 регулируется регулятором поз.FiRC-10 с коррекцией от уровня в колонне К-1 при помощи регулятора уровня поз.LiCA-12, клапан которого установлен на линии нагнетания ц/б насоса Н-9,10 в К-1.

Давление в Е-8 контролируется по прибору поз.Рi-34.

Колонна К-1 предназначена для отгона растворителя от депарафинированного масла. С верха колонны К-1 пары растворителя с температурой 115-125°С проходят по межтрубному пространству пародистиллятного теплообменника Т-14, где охлаждаются фильтратом, идущим на регенерацию в Е-8, затем через секции конденсаторов АВО-7,8 и теплообменники с водяным охлаждением Т-22, Т-22а, где конденсируются и с температурой 30-65°С поступают в емкость сухого растворителя Е-10.

Расход фильтрата из колонны К-1 в К-2 регулируется регулятором расхода поз.FiRC-11 с коррекцией по уровню в колонне Е-8 поз. Li-11, при помощи клапана расположенного на линии нагнетания ц/б насосов Н-11,12 в колонну К-2.

Температура верха и низа колонны К-1 измеряется приборами поз. Тi-12,13. Давление в колонне К-1 контролируется прибором поз.Pi-35.

Полуотпаренный фильтрат (90-115°С) с низа колонны К-1 ц/б насосом Н-11, (12) прокачивается последовательно через трубное пространство подогревателей острого пара Т-6, Т-6б и нагретый до температуры 170-180°С, направляется на третью ступень регенерации в колонну высокого давления К-2, работающую при избыточном давлении до 3 кгс/см². В колонне К-2 растворитель отпаривается из фильтрата при более высокой температуре, чем в колонне К-1.

Давление в колонне К-2 регулируется регулятором давления поз.PiRCA-2, регулирующий клапан которого установлен на линии выхода охлажденных паров растворителя из теплообменника Т-8 в конденсаторы АВО-9,10.

С верха колонны К-2 пары растворителя с температурой 160-180°С проходят через межтрубное пространство теплообменника Т-8, где охлаждаются фильтратом, идущим на регенерацию в колонну К-1, затем через секции конденсаторов воздушного охлаждения АВО-9,10 и межтрубное пространство теплообменников Т-22. Т-22А, с водяным охлаждением, где конденсируются и с температурой 30-65°С поступают в емкость сухого растворителя Е-10.

Температура верха и низа колонны К-2 измеряется прибором поз.Тi-14,15.

С низа колонны К-2 депарафинированное масло (150-170°С) с некоторым количеством неиспарившегося растворителя, под давлением через трубное пространство, параллельно работающих подогревателей Т-7а, Т-7, где нагревается острым паром до 170-190°С, направляется на четвертую ступень регенерации в колонну К-3, работающую при избыточном давлении до 0,7 кгс/см².

Расход депмасла из колонны К-2 в колонну К-3 регулируется регулятором уровня К-2 поз.LiCA-13, клапан которого установлен на линии перетока из колонны К-2 в К-3.

Колонна К-3 предназначена для отгона растворителя от депмасла. С верха колонны К-3 пары растворителя с температурой 160-180°С проходят по межтрубному пространству пародистиллятного теплообменника Т-9, где охлаждаются фильтратом идущим на регенерацию в колонну К-1, затем через секции конденсаторов воздушного охлаждения АВО-9,10 и теплообменника с водяным охлаждением Т-22, Т-22А, где конденсируются и с температурой 30-65°С поступают в емкость сухого растворителя Е-10.

Давление в колонне К-3 контролируется по прибору поз.Pi-36.

Температура верха и низа колонны К-3 измеряется приборами поз.Тi-16,17.

Депмасло (150-170°С) с остатками растворителя (10-15%) с низа колонны К-3 под давлением системы через трубное пространство подогревателя острого пара Т-30 где нагревается до 170-180°С, перетекает в отпарную колонну К-4, работающую при избыточном давлении до 0,7 кгс/см².

Расход депмасла из колонны К-3 в колонну К-4 регулируется регулятором уровня К-3 поз.LiCA-14, клапан которого установлен на линии перетока из колонны К-3 в К-4.

Колонна К-4 предназначена для отпаривания остатков растворителя из депарафинированного масла. В нижнюю часть колонны К-4 подается острый водяной пар, для снижения парциального давления паров растворителя, чтобы снизить их температуру кипения. С верха колонны К-4 пары растворителя и воды (130-150°С) проходят через одну секцию конденсаторов воздушного охлаждения АВО-3,4, затем межтрубное пространство теплообменника с водяным охлаждением Т-15Д, где конденсируются и с температурой 25-55°С поступают в емкость обводненного растворителя Е-13.

Расход острого пара, подаваемого в колонну К-4 регулируется регулятором расхода поз.FiRC-11, клапан которого установлен на линии подачи пара в колонну К-4.

Температура верха и низа колонны измеряется приборами поз.Тi-18,19.

Давление в колонне К-4 контролируется прибором поз.Рi-37. Депарафинированное масло (140-160°С), полностью освобожденное от растворителя, с низа колонны К-4 откачивается поршневым насосом Н-21, (22) в товарный парк.

Уровень в колонне К-4 поддерживается регулятором уровня К-4 поз.LiCA-15, клапан которого установлен на линии подачи острого пара в насос Н-21, (22).

3.3.2. Регенерация растворителя из раствора гача производится в три ступени.

Раствор гача с температурой -5 ÷ -40°С из емкости Е-6г поршневым насосом Н-16 прокачивается последовательно через трубное пространство теплообменника Т-12б, где нагревается за счет охлаждения сухого растворителя поступающего из Е-10 в в/фильтры, затем через трубное пространство пародистиллятных теплообменников Т-18а, где нагревается за счет охлаждения и частичной конденсации паров растворителя идущими на конденсацию из колонны К-5, и Т-17, где нагревается за счет тепла паров растворителя из К-6. Далее раствор гача проходит через трубное пространство подогревателей Т-11 и Т-4а, где нагревается за счет тепла мятого пара до температуры 110-125°С, затем поступает на I ступень регенерации в колонну К-5, работающую под избыточным давлении до 0,7 кгс/см². Давление в колонне К-5 измеряется прибором поз.Рi-38.

Колонна К-5 предназначена для отгона основного количества растворителя от гача. С верха колонны К-5 пары растворителя с температурой 100-120°С проходят через межтрубное пространство пародистиллятного теплообменника Т-18а, где охлаждаются за счет холода раствора гача идущего на регенерацию, и секции конденсаторов воздушного охлаждения АВО-5,6 а затем через межтрубное пространство теплообменника с водяным охлаждением Т-18, где конденсируются и с температурой 30-65°С поступают в емкость влажного растворителя Е-11.

Расход раствора гача из емкости Е-6в на регенерацию в колонну К-5 регулируется регулятором уровня Е-6в поз.LICA-11, клапан которого установлен на линии подачи острого пара в насос Н-16.

Температура верха и низа в колонне К-5 измеряется приборами поз.Тi-20, Тi-21.

Полуотпаренный раствор гача (90-110°С) с низа колонны К-5 откачивается поршневым насосом Н-17 (18) и через трубное пространство подогревателей острого пара Т-5, Т-5а, где нагревается до температуры 150-170°С, направляется на вторую ступень регенерации в колонну К-6, работающую при избыточном давлении до 0,7 кгс/см².

Расход раствора гача из колонны К-5 в колонну К-6 регулируется регулятором уровня К-5 поз. LICA-16, клапан которого установлен на линии подачи острого пара в насос Н-17 (18).

Колонна К-6 предназначена для отгона растворителя из гача. С верха колонны К-6 пары растворителя с температурой 140-160°С проходят через пародистиллятный теплообменник Т-17, где охлаждаются раствором гача идущим на регенерацию в колонну К-5, затем через секции конденсаторов воздушного охлаждения АВО-5,6 и межтрубное пространство теплообменника с водяным охлаждением Т-18, где конденсируются и с температурой 30-65°С поступают в емкость влажного растворителя Е-11.

Температура верха и низа в колонне К-6 измеряется поз.Тi-22,23.

Давление в колонне К-6 контролируется прибором поз.Рi-39. Гач (130-150°) с оставшимся в нем растворителем (10-15%) с низа колонны К-6 под давлением системы через трубное пространство подогревателя острого пара Т-19а, где нагревается до 150-180°С перетекает в отпарную колонну К-7, работающую при избыточном давлении до 0,7 кгс/см².

Колонна К-7 предназначена для отпарки остатков растворителя от гача (III ступень). В нижнюю часть колонны К-7 подается острый пар.

Расход гача из колонны К-6 в колонну К-7 регулируется регулятором уровня К-6 поз. LICA-17, клапан которого установлен на линии перетока из колонны К-6 в К-7.

Расход острого пара, подаваемого в колонну К-7, регулируется регулятором расхода поз.FIRC-12, клапан которого установлен на линии подачи пара в колонну К-7.

Пары растворителя и воды (135-150°С) с верха колонны К-7 проходят через конденсаторов воздушного охлаждения АВО-3,4 и межтрубное пространство теплообменника с водяным охлаждением Т-15д, где конденсируются и с температурой 25-55°С поступают в емкость обводненного растворителя Е-13.

Температура верха и низа колонны К-7 измеряется приборами поз.Тi-24,25. Давление в колонне К-7 контролируется прибором поз.Рi-40.

Гач (140-160°С), полностью освобожденный от растворителя, с низа колонны К-7 откачивается поршневым насосом Н-19 (20) в товарный парк или на эстакаду (мазутопровод).

Уровень в колонне К-7 поддерживается регулятором уровня поз. LICA-18, клапан которого установлен на линии подачи острого пара в насос Н-19 (20).

3.3.3. Регенерация растворителя из смеси растворителя с водой (обезвоживание растворителя)

В процессе депарафинизации растворитель увлажняется за счет влаги, имеющейся в сырье, и при отпаривании его от масла и гача острым паром в отпарных колоннах К-4, К-7. Поэтому растворитель систематически обезвоживается.

Наибольшее количество влаги содержится в растворителе, поступающем в емкость обводненного растворителя Е-13 из отпарных колонн отделения регенерации.

В емкости Е-13 обводненный растворитель отстаивается и расслаивается на два слоя: верхний – вода в растворителе, нижний – растворитель в воде. Ввиду того, что толуол практически не растворяется в воде, он при расслоении почти полностью переходит в верхний слой. Верхний слой из емкости Е-13 перетекает в емкость Е-12, где дополнительно отстаивается от воды, затем по перетоку поступает в емкость влажного растворителя Е-11.

Отстоявшаяся вода по мере накопления, из емкости Е-12 и Е-11 выводится в дренажную емкость Е-27.

Нижний слой емкости Е-13 центробежным насосом Н-24, (24а) направляется в кетоновую колонну К-8, работающую при избыточном давлении до 0,7 кгс/см² (поз.Рi-39).

Колонна К-8 предназначена для отпаривания растворителя (МЭК) от воды. В нижнюю часть колонны К-8 подается острый водяной пар для нагрева обводненного растворителя, подаваемого в колонну.

Постоянство расхода азеотропной смеси воды и растворителя, подаваемого в кетоновую колонну К-8, регулируется регулятором расхода поз.FIRC-13, клапан которого установлен на нагнетательной линии насоса Н-24, (24а). С верха колонны К-8 пары растворителя (МЭК) вместе с водяным паром с температурой 78-90°С проходят через межтрубное пространство теплообменника с водяным охлаждением Т-15д, где охлаждаются и с температурой 25-55°С возвращаются в емкость Е-13, где смесь снова расслаивается.

Температура верха колонны К-8 регулируется регулятором температуры поз.Ti-26, клапан которого установлен на линии подачи острого пара в колонну К-8.

Температура низа колонны К-8 измеряется прибором поз.Тi-26.

Вода, освобожденная от растворителя с температурой 105-115°С с низа колонны К-8 сбрасывается в промышленную канализацию.

Сброс воды из колонны К-8 в канализацию регулируется регулятором уровня поз. LICA-19, клапан которого установлен на линии сброса воды в промканализацию.

Сухой растворитель с температурой 30-65°С из емкости Е-10 прокачивается через межтрубное пространство теплообменника Т-12б, где охлаждается холодным раствором гача, затем трубное пространство аммиачных холодильников Т-3а,Т-3 нижний, Т-3 верхний, Т-13 и направляется на промывку гачевой лепешки и в шнеки вакуум-фильтров Ф-1 ÷ 5, а также на порционное разбавление в кристаллизаторы КР-4,5,6. По мере накопления сухого растворителя в емкости Е-10 последний перетекает по перетоку в емкость влажного растворителя Е-11.

Уровень в емкости Е-11 поддерживается регулятором уровня поз. LICА-20, клапан которого установлен на линии перетока из емкости Е-10 в емкость Е-11.

Из емкости Е-11 центробежным насосом Н-3, Н-4, Н-4а часть растворителя с температурой 30-65°С подается на разбавление сырья в тройник смешения, другая часть растворителя пройдя через трубный пучок теплообменника Т-12, где охлаждается фильтратом идущим через кристаллизаторы КР-3,2,1,1а на регенерацию, с температурой 15-45°С подается на порционное разбавление в кристаллизаторы КР-1а,1,2.

Температура растворителя в емкости Е-10 и Е-11 измеряется приборами поз.Тi-28 и Тi-2.

Для сокращения потерь растворителя все емкости и аппараты, содержащие растворитель или продукт с растворителем, соединены с системой спецдренажа на установке. Для сбора дренируемых нефтепродуктов и растворителя предназначена емкость Е-27, установленная в специальном приямке, откуда нефтепродукт забирается поршневым насосом Н-27,(28,15) и откачивается в емкость обводненного растворителя Е-13.

Заданный уровень в дренажной емкости Е-27 регулируется регулятором уровня поз. LICA-21, клапан которого установлен на линии подачи острого пара в насос Н-27, 28.

Для приема и хранения свежего растворителя предназначены емкости Е-14, Е-15, Е-16.

3.4. Система инертного газа

Инертный газ на установке применяется для отдувки гачевой лепешки с барабанов вакуум-фильтров, для создания взрывобезопасной газовой подушки в емкостях Е-2, Е-3, Е-4, Е-6,6а,6б,6в, Е-10 ÷ 16 и для продувки трубопроводов и аппаратов. Инертный газ поступает на установку из заводской магистрали с цеха каталитического реформирования установки инертного газа или с установки получения азота в газгольдер Е-26.

Система инертного газа установки состоит из двух схем: вакуумной и дыхательной. Вакуумная схема является циркуляционной. Для осуществления циркуляции инертного газа в системе фильтрации применяются поршневые вакуумные компрессоры 2СГВ-2,3. С их помощью обеспечивается создание вакуума в зонах отсоса вакуум-фильтров и отдувки гачевой лепешки с барабанов в/фильтров.

Циркуляция инертного газа в системе фильтрации вакуум-фильтров осуществляется по следующей схеме: из вакуум-фильтров инертный газ вместе с фильтратом направляется в сборники фильтрата Е-2 и Е-3, откуда через пеноотделитель Е-22 и приемный трап Е-28 поступает на прием вакуум-компрессоров 2СГВ-2,3.

Вакуум-компрессор сжимает всасывающий газ до давления 0,4-0,7 кгс/см², при этом температура инертного газа повышается до 165°С. Затем нагретый газ поступает на охлаждение в теплообменник Т-24, где охлаждение происходит за счет холода фильтрата идущего через кристаллизаторы КР-3,2,1,1а на регенерацию. После Т-24 инертный газ поступает в ресивер Е-21, откуда двумя потоками направляется к вакуум-фильтрам.

Первый поток под давлением выкида вакуум-компрессора 04-0,7 кгс/см² направляется к распределительным головкам вакуум-фильтров для подачи в секцию отдувки гачевой лепешки.

Второй поток под давлением 100-150 мм вод.ст. направляется в корпуса вакуум-фильтров для создания в них защитной подушки инертного газа.

Постоянство давления потока инертного газа, подаваемого в корпуса вакуум-фильтров, регулируется двумя регуляторами давления поз.PIRC-3, PIRC-4, клапана которых установлены на линии инертного газа до вакуум-фильтров и после вакуум-фильтров.

Каждый вакуум-фильтр снабжен гидравлическим масляным затвором, который срабатывает на изменение давления против нормы.

Потери циркулирующего инертного газа пополняются из газгольдера Е-26, где хранится оперативный резерв инертного газа.

Постоянство подпитки инертным газом регулируется регулятором давления поз.PIRC-5, клапан которого установлен на линии подпитки инертным газом из Е-26 на прием в/компрессоров 2СГВ-2,3.

Давление инертного газа в газгольдере поддерживается регулятором давления поз.PIRC-6, работающим от уровня в газгольдере Е-26, клапан которого установлен на линии подачи инертного газа в газгольдер.

Емкости с растворителем Е-10 ÷ 16 соединены между собой дыхательной линией, которая связана с вакуумной схемой системы инертного газа через сборник фильтрата Е-3, чем предотвращается образование взрывоопасной смеси.

Постоянство давления в дыхательной системе емкостей Е-10 ÷ 16 поддерживается регулятором давления поз.PIRC-7, клапан которого установлен на дыхательной линии в Е-3.

Уровни в емкостях Е-10, Е-11, Е-12, Е-13, Е-14, Е-15, Е-16 и Е-4 измеряются приборами поз.Li-22,23,24,25,26,27,28,29.

Для обеспечения взрывобезопасности газовой подушки концентрация кислорода в инертном газе на установке должна быть не более 6%.

3.5. Аммиачное отделение

Для достижения низких температур при охлаждении растворителя и смеси сырья с растворителем в системе холодильного отделения на установке депарафинизации масел применено охлаждение до минус 25-36°С используется аммиака. Циркуляция аммиака обеспечивается маслозаполненными винтовыми компрессорами двухступенчатого сжатия вытеснительного типа, с автоматическим регулированием нагрузки и впрыском масла FES №1,2,3. Охлаждение растворителя и смеси сырья с растворителем происходит при испарении аммиака в холодильниках и кристаллизаторах.

Насыщенные пары аммиака при давлении всасывания из кристаллизаторов КР-4, КР-5, КР-6 и КР-6а через соответствующие им аккумуляторы Т-2, Т-2а, Т-2б и Т-2д вместе с парами аммиака из испарительной системы холодильников растворителя Т-3а, Т-3 (нижний, верхний), Т-13 поступают в отделители жидкости ОЖС-1,2.

Регулирование температуры охлаждения смеси сырья в кристаллизаторах КР-4, КР-5, КР-6 осуществляется с помощью регуляторов температуры поз.TiRC-1, TiRC-2, TiRC-3, клапана которых установлены на линии отсоса паров аммиака с аккумуляторов Т-2, Т-2а, Т-2б. Температура смеси сырья с растворителем из кристаллизатора КР-6а регистрируется прибором поз. ТiR-12. Температура паров аммиака поступающих из Т-2, Т-2а, Т-2б, Т-2д и Т-3, Т-3 верх, Т-3 нижн., Т-13 измеряется приборами поз.Тi-28, 29, 30, 31 и Ti-32, 33, 34, 35.

Отделитель жидкости предназначен для отделения капель жидкого аммиака, уносимых из испарительной системы, от паров аммиака. С верха отделителей жидкости ОЖС- 1,2 пары аммиака с температурой до минус 39°С поступают через дополнительный газоотделитель ОЖС-3 на прием бустер-компрессоров (I ступень) компрессорных установок FES №1,2,3.

Жидкий аммиак из ОЖС- 1,2 и ОЖ-3 перетекает в дренажный ресивер РЛ-3,4, предварительно взятый под вакуум, откуда по мере накопления аммиак под высоким давлением направляется в систему испарения аппаратов.

Уровень жидкого аммиака в отделителях жидкости ОЖ- 1,2 регистрируется регуляторами уровня поз. LiА-41,42.

Уровень жидкого аммиака в ОЖ-6 регулируется регулятором уровня с контактным устройством поз.LSA-46, с помощью электромагнитного клапана, установленного на дренажной линии из газоотделителя ОЖ-6 в ресивер РЛ-4,5. Когда уровень жидкости в ОЖ-3 достигает верхнего положения поплавкового реле уровня (свыше 60% от объема аппарата) срабатывает блокировка, компрессора FES № 1,2,3 останавливаются.

Бустер-компрессор сжимает всасывающий газ до заданного переходного давления 1,8 кгс/см². Нагретая при сжатии нагнетательная смесь паров аммиака и масла до температуры не выше 90°С вытесняется в камеру сжатия компрессора II ступени, где сжимается до давления конденсации 15,8 кгс/см² при температуре не выше 115°С.

Для снижения температуры нагнетательной смеси паров аммиака и масла в бустер-компрессор и компрессор верхней ступени впрыскивается охлаждение масло с температурой 54,4-62,8°С, которое подается через трехходовой амотный клапан регулировки температуры масла из водоохлаждаемого маслоохладителя.

Из компрессора верхней ступени сжатия смесь паров аммиака и масла вытесняется в двухступенчатый масляный сепаратор (маслоотделитель). Первая ступень сепарирует практически 99% циркуляционного масла и используется в качестве резервуара для масляного насоса. Вторичная очистка паров аммиака осуществляется фильтрующими элементами с металлической сеткой, установленными на выходе первой ступени маслоотделителя. Собираемое второй ступенью масло вытесняется к всасыванию компрессора верхней ступени. Пары аммиака, очищенные от масла, проходят через секции конденсаторов воздушного охлаждения КВО №1,2,3 затем межтрубное пространство кожухотрубчатых конденсаторов КТВ №1÷8 с водяным охлаждением, где конденсируются и с темпрературой 16-32°С поступают в рабочий ресивер РЛ-1,2.

Конденсаторы КТВ № 1÷8предназначены для охлаждения сжатых паров аммиака до температуры насыщения и конденсации их. Температура аммиака на выходе из КТВ № 1÷8 измеряется прибором поз. Тi-36.

Прием жидкого аммиака на установку для возмещения потерь производится с участка хим.реагентов в ресивер РЛ-2,1. Эвакуация жидкого аммиака из системы на участок хим.реагентов осуществляется через ресивера РЛ-1, 2, 3, 4.

ХАРАКТЕРИСТИКА ОСНОВНОГО ОБОРУДОВАНИЯ

К основному оборудованию процесса депарафинизации относят:

- кристаллизаторы;

- вакуум-фильтры;

- колонны регенерации растворителя;

- компрессоры.

4.1 Кристаллизаторы

Кристаллизаторы предназначены для охлаждения растворителя и смеси сырья с растворителем с целью кристаллизации парафиновых углеводородов, а также для охлаждения растворителя. На установках умеренной депарафинизации применяются регенеративные и аммиачные кристаллизаторы, на установках глубокой депарафинизации – регенеративные, аммиачные и этановые.

Регенеративные кристаллизаторы по конструкции отличаются от аммиачных и этановых. Аммиачные и этановые кристаллизаторы конструктивно одинаковые. В регенеративных кристаллизаторах смесь сырья с растворителем охлаждается холодным фильтратом. В аммиачных кристаллизаторах – за счет поглощения тепла при испарении жидкого аммиака, в этановых – при испарении жидкого этана.

Регенеративный кристаллизатор представляет собой теплообменный аппарат типа «труба в трубе» со скребковым устройством, с помощью которого предотвращается забивание труб кристаллами парафина и улучшается теплообмен между охлаждаемой смесью и холодным фильтратом. Он состоит из 5-7 пар двойных труб, расположенных друг над другом. По внутренним трубам прокачивается охлаждаемая смесь, по кольцевому зазору между внутренней и наружной трубой – холодный фильтрат. Внутренние трубы по всей длине оборудованы скребковыми валами с укрепленными на них скребками, свободно перемещающимися в радиальном направлении. Со стороны привода скребковый вал соединен с ведущим валом, выходящим из трубы наружу через сальниковое уплотнение. Ведущие валы приводятся во вращение электродвигателем, установленным на кристаллизаторе. Вращение от электродвигателя передается через редуктор тулочно-роликовой цепью на звездочки ведущих валов.

В нижней части кристаллизатора имеется также звездочка, перемещением которой регулируют натяжение втулочно-роликовой цепи. Эта звездочка частично входит в корыто с маслом и при ее вращении втулочно-роликовая цепь смазывается маслом. Охлаждаемая смесь поступает в кристаллизатор сверху, хлаоагент – снизу. Противоточное движение потоков улучшает теплообмен между ними.

Аммиачные кристаллизаторы отличаются от регенеративных в основном устройством ввода хладоагента. Над аммиачным (и этановым) кристаллизаторм расположен аккумулятор хладоагента, в среднюю часть которого вводят жидкий хладоагент. С низа аккумулятора жидкий аммиак (этан) по коллектору поступает в наружные трубы кристаллизатора со стороны привода. Пары хладоагента выводятся из каждой наружной трубы (со стороны хвостовиков) через коллектор в верхнюю часть аккумулятора. С верха аккумулятора пары хладоагента поступают на прием компрессоров. Аккумулятор оборудован уровнемером, манометром,дренажем и воздушником. Трубы аммиачных кристаллизаторов, в отличие от регенеративных, имеют уклон в сторону ввода жидкого аммиака. Это способствует движению паров аммиака по трубам кристаллизатора.

При подготовке кристаллизатора к пуску проверяют наличие и исправность манометров, наличие смазки в редукторе, в масленках, в подшипниках и в корыте цепи.

Затем убеждаются в исправности втулочно-роликовой цепи и проворачивают валы кристаллизаторов. Проверяют закрытие задвижек на дренажах и обводных трубопроводах, наличие защитных сеток у привода кристаллизатора. Убедившись в готовности кристаллизатора к пуску, подают в него охлаждаемую смесь и включают привод скребковых валов. Затем подают хладоагент и регулируют охлаждение смеси; изменяя количество хладоагента, устанавливают заданный режим охлаждения.

Во время эксплуатации кристаллизатора следует соблюдать заданный режим охлаждения. При повышении давления на входе в регенеративный кристаллизатор нужно выключить его и прогреть теплым растворителем.

4.2 Вакуум-фильтр

Вакуум-фильтр предназначен для отделения кристаллов парафина от охлажденного раствора масла в растворителе. Он состоит из корпуса, вращающегося барабана, распределительной головки и приводов барабана и шнека.

Корпус фильтра состоит из корыта и крышки. Для обеспечения герметичности корпуса крышка присоединяется к корыту при помощи фланцевого соединения с болтами. На внутренней стороне крышки фильтра размещены трубки орошения, через которые подается растворитель для промывки. На корыте фильтра закреплен нож для съема с барабана гачевой лепешки, отдуваемой инертным газом. В фильтре имеется желоб, в котором размещен шнек для транспортирования гачевой лепешки из желоба в сборную емкость. Для регулирования уровня охлажденной смеси в корыте на фильтре смонтирован регулятор.

Барабан представляет собой стальной цилиндр, внутри которого имеется 30 секций, разделенных друг от друга продольными перегородками. Из каждой секции внутрь барабана выведены трубки, соединенные в коллекторы, подходящие к планшайбе распределительной головки фильтра. Каждая секция барабана покрыта металлической сеткой. Поверх сеток натянута фильтровальная ткань, которая зачеканена свинцовой проволокой в пазы, разграничивающие секции барабана. Для плотного прилегания к металлической сетке фильтровальная ткань обмотана бериллиевой проволокой. Это предохраняет ткань от повреждения ножом.

Распределительная головка фильтра имеет три вакуумные зоны и одну зону отдувки, разделенные между собой передвижными перегородками. К вакуумным зонам из вакуумных приемников подведены гофрированные шланги, которые при работе фильтра и при наличии вакуума в приемнике образуют в секциях барабана зоны нижнего, среднего и верхнего отсосов (вакуумов). К зоне отдувки подведен инертный газ для отдувки гачевой лепешки от фильтровальной ткани перед снятием ее с барабана ножом.

Для контроля герметичности барабана внутри него имеется вестовая трубка. Она выведена через ось цапфы наружу барабана. При наличии внутри барабана жидкости вестовая трубка, проходя нижнее положение, зачерпывает жидкость и при подъеме трубки во время поворота барабана выливает ее наружу. Смазка к трущимся частям вакуум-фильтра подается лубрикаторами, приводимыми в действие цепной передачей от вала шнека.

Во время эксплуатации фильтра обеспечивают нормальную работу всех его узлов и поддерживают заданный вакуум в зонах отсоса, давление в корпусе фильтра и давление инертного газа на отдувку. Проверяют смазку всех точек фильтра лубрикаторами, наличие масла в гидравлическом растворе фильтра, уровень охлажденной смеси в корыте. Проверяют также состояние ткани и проволоки на барабане и состояние сальников фильтра. Предотвращают скопление лепешки в желобе шнека и на ноже. Своевременно промывают фильтр горячим растворителем в соответствии с производственной инструкцией.

Во время работы фильтра возможны неисправности, при которых фильтр аварийно останавливают.

К таким неисправностям относятся:

срыв распределительной головки фильтра;

обрыв проволоки на барабане;

выход из строя среднего подшипника шнека;

разрыв фильтровальной ткани барабана;

пропуск растворителя через вестовую трубку;

износ зубьев червячной передачи;

износ шестерен редуктора;

трещина в смотровом стекле фильтра.

4.3 Колонны регенерации

Колонны регенерации служат для отгона растворителя от депарафинированного масла и гача на установках. Ввиду того, что разность между температурами кипения масла, гача и растворителей составляет несколько десятков градусов, число тарелок в отгонных колоннах невелико (кроме отпарных колонн К-4, К-7 и К-8). Так, в колонне К-1 над вводом фильтра всего две ректификационные и ниже ввода – две отбойные тарелки; столько же тарелок в колонне К-2. В колоннах К-3, К-5 и К-6 имеется всего по две ректификационных тарелки над вводом продуктов в колонну.

Отпарные колонны К-4.К-7 и колонна К-8 для обезвоживания растворителя имеют по 19 ректификационных тарелок. В нижнюю часть колонн К-4 и К-7 вводят водяной пар для снижения парциального давления паров растворителей , и тем самым снижения их температуры кипения, а в К-8 водяной пар вводят для нагревания обводненного растворителя, подаваемого в колонну из емкости. Ректификационные колонны оборудованы штуцерами для ввода и вывода жидких продуктов, для вывода паров растворителя, для предохранительных клапанов, дренажных патрубков и для воздушников. Колонны имеют также штуцеры для регуляторов уровня, муфты для монометров и карманы для термопар. Колонны оборудованы люками-лазами для внутреннего осмотра их, для очистки и ремонта. Перед пуском колонн снимают заглушки на фланцевых соединениях, удаляют остатки воды через дренажные трубки и опрессовывают колонны опрессовочным продуктом. При пуске колонны заполняют продуктом до необходимого уровня и включают их в схему технологического потока установки. Прогревают колонны до рабочей температуры медленно, согласно производственной инструкции, имеющейся на установке. При включении колонны в схему технологического потока налаживают работу регуляторов уровня давления и температуры. При выводе колонны на нормальный технологический режим нагрузку колонны повышают плавно, без резких изменений.

При работе колонны изменения в режиме колонны также проводят продукта и расхода продукта в колонну или из нее. В противном случае неизбежны нарушения постоянства технологического режима колонны и ухудшение результатов ее работы. Во время эксплуатации систематически проверяют состояние и работоспособность колонны и герметичность ее фланцевых соединений.

При выводе колонны из работы давление и температуру снижают медленно во избежание деформации отдельных частей или оборудования колонны. После освобождения от продукта колонну пропаривают водяным паром. Остаток конденсата после пропаривания сбрасывают. На фланцевых соединениях ставят заглушки для надежного отключения колонны от системы трубопроводов. Затем открывают люки-лазы, начиная с верхнего (для предотвращения потока воздуха через колонну при ее вскрытии, что может привести к взрыву или загоранию в ней), и после проветривания и остывания колонны приступают к зачистке отложений и грязи. После тщательной зачистки колонна готова к ремонтным работам.

ТЕХНОЛОГИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ

5.1 Материальный баланс установки

Проектная мощность установки 108 тыс. т/год. Для расчета принимаем данные работы установки за 2010 год 81600 т/год. Снижение производительности обусловлено малыми объемами заказов на получение базовых масел и нехватка сырья для данного процесса.

Начальная температура сырья 25-85^оС.

Разбавление сырья растворителем происходит в несколько этапов, общее сырье : растворитель составляет при загрузке 10т/ч составит 25т/ч.

Материальный баланс установки 39-4 представлен в таблице 5.1.

Таблица 5.1

Материальный баланс установки 39-4.

Статьи баланса	% вес на сырье	Т / год	Т / сутки	Кг / час	Кг /с
1	2	3	4	5	6
1. Сырье (рафинат)	100,0	81600	240	10000	2,78
2.Растворитель
- в тройник смешения	50,0	40800	120	5000	1,39
- в регенеративные кристаллизаторы (на порционное разбавление)	100,0	81600	240	10000	2,78
- в аммиачные кристаллизаторы	100,0	81600	240	10000	2,78
Итого	350,0	285600	840	35000	9,73
3. Растворитель на промывку	200,0	163200	480	20000	5,56
Всего	550,0	448800	1320	55000	15,29
Получено
1. Фильтрат вт. ч.	325,5	265608	781,2	32550	9,04
- депмасло	81,8	66748,8	196,32	8180	2,27
-растворитель	243,7	198859,2	584,88	24370	6,77
2. Раствор гача вт. ч.	224,4	183110,4	538,56	22440	6,23

1	2	3	4	5	6
- гач	18,1	14769,6	43,44	1810	0,5
- растворитель	206,3	168340,8	495,12	20630	5,73
Потери	0,1	81,6	0,4	10	0,01
Всего	550,0	448800	1320	55000	15,29

5.2 Расчет секции регенеративных кристаллизаторов

5.2.1 Материальный баланс регенеративных кристаллизаторов

Исходные данные:

Производительность установки по сырью - 10000кг/ч.

Подача растворителя в тройник смешения 1:0,5 - 5000кг/ч и в регенеративные кристаллизаторы – 10000 кг/ч.

Смесь сырья с растворителем, поступающая в регенеративные кристаллизаторы.

10000+5000+10000 = 25000 кг/ч.

В результате депарафинизации образуется

депмасло 81,8 % - 8180кг/ч.

гач 18,1 % - 1810 кг/ч.

В гаче содержится 85 % парафина, т.е 1810 · 0,85 = 1530 кг/ч

В регенеративных кристаллизаторах выкристаллизовывается 50 % парафина,

1530 · 0,5 = 765 кг/ч.

Материальный баланс регенеративных кристаллизаторов.

Таблица 5.2

Статьи баланса	% вес на сырье	т/год	т/сутки	кг/ч
Поступило:
1. Сырьё	100,0	81600	240	10000
2. Растворитель	150,0	122400	360	15000
Итого	250,0	204000	600	25000
Получено:
1.Суспензия вт. ч
1.1. Масло	92,35	75357,6	221,6	9235
1.2.Растворитель	150,0	122400	360	15000
1.3.Парафины	7,65	6242,4	18,4	765
Итого	250,0	204000	600	25000

В суспензии растворителя и парафинов содержится

15000 + 765 = 15765 кг/ч

Следовательно масло после кристаллизации парафинов

25000 – 15765 = 9235 кг/ч

5.2.2 Тепловой баланс регенеративных кристаллизаторов

Назначение теплового баланса определить количество холода для достижения заданной температуры равной -23^оС (согласно практическим данным).

Количество холода, идущего на охлаждение смеси сырья с растворителем должно равняться количеству тепла, воспринятого смесью сырья с растворителем.

Q = (G₁ + G₂) · C_CP () – G₃· q = G₄· (T₁ – T₂) + G₅ · (T₁ - T₂)[7],

где G₁ - количество депмасла – 8180 кг/ч.

G₂- количество растворителя в фильтрате – 24370 кг/ч.

q – теплота кристаллизации парафина, кДж/кг.(195 кДж/кг)

G₄ – количество сырья – 10000 кг/ч.

С_СР – средняя теплоёмкость сырья, кДж/кг · град.

G₃ – количество парафина – 765 кг/ч

Т₁ – температура, с которой поступает смесь сырья и растворителя, в регенеративные кристаллизаторы, = 318^о К(43^о С)

Т₂ – температура, с которой, выходит смесь сырья и растворителя

G₅ – количество растворителя, поступающего вместе с сырьем – 22058,8 кг/ч

- средняя теплоемкость растворителя

- температура, с которой поступает фильтрат в регенеративные кристаллизаторы, =258^о К (-15^оС)

- температура, с которой выходит фильтрат из регенеративных кристаллизаторов, = 298^о К(25^оС)

Количество холода, идущего на охлаждение смеси сырья с растворителем определяется:

Q = (G₁ + G₂) · C_CP ( - ) – G₃· q

при = 298^о К(25^оС)

С₂₉₈= (0,762 + 0,0039 ·Т)

С₂₉₈= (0,762 + 0,0039 · 298) = 1,865 кДж/кг · К

при = 258^о К(-15^оС)

С₂₅₈ = (0,762 + 0,0039 ·Т)

С₂₅₈= (0,762 + 0,0039 ·258) = 1,723 кДж/кг · К

Средняя теплоёмкость деп масла

С_ср = = 1,794 кДж/кг · К

Растворитель состоит из 30 % толуола и 70 % МЭК

С₂₉₈= (0,762 + 0,0039 ·Т),

где Р₂₈₈²⁸⁸ – плотность МЭК при 288^оК(15^оС) найдена методом «интрополяции».

= 1,684 кДж/кг · К = 1,530 кДж/кг · К

Средняя теплоёмкость толуола

С_ср= = 1,607 кДж/кг · К

Теплоёмкость МЭК

= 2,235 кДж/кг · К =2,124 кДж/кг · К

Средняя теплоёмкость МЭК

С_ср = = 2,180 кДж/кг · К

Средняя теплоёмкость растворителя

С_ср = 1,607 · 0,30 + 2,180 · 0,70 = 2,007 кДж/кг · К

Средняя теплоёмкость фильтрата составит:

Всего фильтрата 32550 кг/ч – 100 %

вт. ч. депмасло 8180 кг/ч – 25,2 %

растворитель 24370 кг/ч – 74,8 %

С_ср = 1,794 · 0,252 + 2,007· 0,748 = 1,953=1,95 кДж/кг · К

Таким образом, подставляя полученный значение в формулу, получим количество холода, идущего на охлаждение смеси сырья с растворителем.

Q = (8180 + 24370) · 1.95(298 – 258) – 765 · 163.03 = 2538298,03 кДж/ч.

5.2.3 Расчет основных конструктивных размеров регенеративных кристаллизаторов.

Принимаем, что потери холода в окружающую среду не учитывается, тогда температура сырья с растворителем понизится на температуру.

t =

где С_ср – средняя теплоёмкость смеси сырья с растворителем.

Теплоёмкость сырья при = 0,88 и Т = 318^о К.

С₃₁₈= (0,762 + 0,0039 ·Т),

где Р₂₈₈²⁸⁸ – плотность МЭК при 288^оК(15^оС) найдена методом «интрополяции».

С₃₁₈= (0,762 + 0,00339 · 318) = 1,96 кДж/кг · К

Теплоёмкость для растворителей

толуол = 1,7639 кДж/кг · К

МЭК = 2,3003 кДж/кг · К

С_рс = 1,7639 · 0,4 + 2,3003 · 0,6 = 2,086 кДж/кг · К

Рассчитываем среднюю теплоёмкость смеси сырья с растворителем.

Смесь сырья с растворителем.

10000 + 15000 = 25000 кг/ч – 100%

растворитель 15000 кг/ч – 60 %

С_ср= 1,96 · 0,4 + 2,086 · 0,6 = 2,036 кДж/кг · К

Т = ≈46^оК

Смесь сырья с растворителем выйдет из регенеративных кристаллизаторов с Т = 318 – 46 = 272^о К.

Схема теплообмена

272^о К 318^о К

258^о К 298^о К

____________________

14^о К 20 ^оК

∆ Т max = 20^о К , ∆ Т min = 14^о К

Если ≤ 2, то Δ Т_ср=

Т_ср = = 17^о К

Зная количество тепла, регенерированного из фильтра, определяем поверхность теплообмена кристаллизаторов по формуле:

F = ,

где F – необходимая поверхность теплообмена, м²

К – коэффициент теплопередачи, принимаемый для регенеративных кристаллизаторов принимаем К = 470,3кДж/ч*ч*С

Δ Т_ср – средняя разность температур теплообмена.

F = = 317м²

Зная поверхность каждого кристаллизатора 70 м², тогда их количество будет равно n == 4 штук.

На установке 39-4 смонтировано 4 штуки регенеративных кристаллизаторов. Кристаллизаторы устанавливаются последовательно.

Расчет скорости охлаждения в регенеративных кристаллизаторах производится по формуле: ω=

где Т₁ – 318 К – температура смеси в кристаллизаторах.

Т₂ – 272 К – температура выхода смеси.

- время пребывания смеси в кристаллизаторах, в часах.

V_кр – обьём полостей внутренних труб кристаллизатора, м³

V_см – обьём смеси, проходящей через кристаллизаторы, м³/час.

Обьём полостей внутренних труб кристаллизатора находят по формуле:

V_кр= F · L · n · m

где F – площадь сечения внутренних труб кристаллизатора, м²

F =

n - количество кристаллизаторов. = 4

m - число труб в кристаллизаторе = 14

L - 13 м – длина трубы в кристаллизаторе.

d - диаметр внутренней трубы регенеративного кристаллизатора.

d = 0,168 м.

V_кр = · 13 ·4 ·14 = 16,4 м³

V_c_м = ,

где Р - плотность смеси = 900 кг/м³

G_см- количество смеси сырья с растворителем.

V_см = = 27,8 м³/ч.

ω = = 77°С/ч.

Для улучшения процесса депарафинизации, укрупнения кристаллов рекомендуется держать скорость охлаждения 60-80°С/час.

3 Технологический расчёт аммиачных кристаллизаторов

5.3.1 Тепловой баланс аммиачных кристаллизаторов

В аммиачные кристаллизаторы поступает смесь сырья с растворителем.

сырьё 10000 кг/ч – 28 %

растворитель 25000 кг/ч – 82 %

всего35000 кг/ч – 100 % ,

(также в аммиачные кристаллизаторы поступает фильтрат 3-ей ступени в количестве 2317 кг/ч с температурой t₁=-7C (266 K))

с Т₁= -1°С (272 К) и охлаждается до Т₂ = - 22°С (251 К) жидким аммиаком с

= -21°С (252 К) до = -29°С (244 К) в парожидкостном состоянии.

(G₁+ G₂+ g₁+ g₂) · C_cp( T₂– T₁) – G₃ · · 195 = G_ам · ч. ,

Используя интерполяцию по смеси сырья и фильтрату ( по температурам) определяем , что T₁=-2°С(271 K).

где G₁ – количество сырья, кг/ч.

G₂ – количество растворителя, кг/ч.

g₁- количество деп масла, кг/ч.

g₂- количество растворителя, кг/ч.

G₃– количество парафина, кг/ч.

=0,5 процентное выкристаллизовывание парафина.

С_ср – средняя теплоёмкость смеси сырья и растворителя, кДж/кг · К

G_см – количество аммиака, необходимого для охлаждения смеси сырья и растворителя, кг/ч.

ч. – теплота парообразования аммиака, кДж/кг

195 – теплота кристаллизации парафина, кДж/кг

Количество холода, необходимого для охлаждения смеси сырья с растворителем, определяется по формуле:

Q = (G₁ + G₂) ω C_cp(T₂ – T₁) – G₃ · 195

Определяем среднюю теплоёмкость сырья:

= 0,92

при Т = -2°С(271 К)

С= · (0,762 + 0,00339 · 271) = 1,748 кДж/кг · К

при Т = -22°С(251 К)

С = · (0,762 + 0,00339 · 251) = 1,677 кДж/кг · К

Средняя теплоёмкость

С_ср = = 1,71кДж/кг · К

Теплоёмкость МЭК

при Т = -2°С(271 К) с = 2,16 кДж/кг · К

Т = -22°С(251 К) с = 2,11 кДж/кг · К

C_ср = = 2,14 кДж/кг · К

Теплоёмкость толуола

Т = -2°С(271 К) с = 1,61 кДж/кг · К

Т = -22°С(251 К) с = 1,57 кДж/кг · К

С_ср= = 1,59 кДж/кг · К

Растворитель состоит из 30% толуола и 70% МЭК.

Средняя теплоёмкость растворителя .

С_ср = 2,14 · 0,7 + 1,59 · 0,3 = 1,92 кДж/кг · К

Средняя теплоёмкость смеси

суспензия кг/ч -100 %

растворитель 27100 кг/ч –73 %

сырьё 10217 кг/ч – 27%

С_ср =1,92 · 0,73 +1,71 · 0,27 = 1,86 кДж/кг · К

Тогда количество холода, идущего на охлаждение смеси сырья с растворителем до Т = -22°С(251 К), определим по формуле:

Q = (10217 + 27100) · 1.86 · (271 – 251) – 1530 · 0.5 · 195 = 1263183,75 кДж/ч

Тепловой баланс аммиачных кристаллизаторов сведен в таблицу 5.3.

Таблица 5.3

Тепловой баланс аммиачных кристаллизаторов

Статьи баланса

Расход,

кг/ч

Температура,

^оС

Теплосодер-

жание, кДж/кг

Количество

теплоты, кДж/ч

Приход:

Сырье

Растворитель

Фильтрат 3-й ступени

10000

25000

2317

-2

-7

-14,9

-16,8

-10,5

-149000

-420000

-24427,35

Итого:

37317

-593427,35

Расход:

Сырье

Растворитель

10217

27100

-22

-48,3

-50,3

-493481,1

-1363130

Итого:

37317

-1856611,1

Q_{амм.крист.}= -593427,35 – (-1856611,1) = 1263183,75 кДж/ч

Данная цифра соответствует количеству холода идущего на охлаждение смеси сырья.

Схема теплообмена:

272 К 251 К

252 К 244 К

20 К 7 К

пар жидкость

Тmax = 20 К, Т min = 7 K

Т_ср =

Т_ср == 12,38 К

К – коэффициент теплопередачи, принимаем для аммиачных кристаллизаторов 1047,5кДж/м*ч*С

Определяем поверхность теплообмена

F =

F = = 266,4 м²

Зная поверхность каждого кристаллизатора 70 м², вычитаем количество:

n = ≈ 4штуки.

На установке 39-4 смонтировано 4 штуки аммиачных кристаллизаторов марки КАС 70-40. Кристаллизаторы устанавливаются параллельно.

(могут работать последовательно)

Рассчитываем скорость охлаждения в аммиачных кристаллизаторах.

ω = ,

где Т₁ = 272 К – температура входа смеси в аммиачные кристаллизаторы.

Т₂ = 251 К – температура выхода смеси из аммиачных кристаллизаторов.

- время пребывания смеси в кристаллизаторах, в часах.

V_кр = F · L · m · n,

где V_кр – обьём полостей внутренних труб аммиачных кристаллизаторов.

V_кр = · L · m · n,

где Д -диаметр внутренней трубы аммиачных кристаллизаторов равен

0,168 м.

L – 13 м – полезная длина внутренней трубы кристаллизатора.

n = 10 – число труб в одном кристаллизаторе.

V_кр = · 13 · 10 · 4 = 10,4 м³

V_см = = = 41 м³/ч.

ω = = 83°С/ч.

5.4 Расчет количества вакуум-фильтров

Из питательной емкости в вакуум-фильтры поступает сырьевой смеси G – 37317 кг/ч (расчет проводим на количество масляной фракции без учета растворителя), плотность которой d = 0,930 г/см³.

Фильтрующая способность вакуум-фильтра для установки 39-4 составляет f = 60 л/м² ∙ час, поверхность одного вакуум-фильтра равна

50 м², тогда количество вакуум-фильтров определяется:

n = ,

где F – необходимая поверхность фильтрации.

F = ,

где G – количество депмасла – 8200 кг/ч;

d = 0,903 г/см³ – плотность депмасла;

f = 60 л/м² час – фильтрующая поверхность вакуум-фильтра.

Тогд n = = ,

подставляя значения в данную формулу находим количество фильтров

n = = 3 штук

Таким образом для нормальной фильтрации на установке необходимо 3 вакуум-фильтра, но так как данный проект нацелен на получение товарного парафина с использованием значительного количества растворителя и рецеркулята (фильтрат 3-ей ступени ) для проектной схемы принимаем 6 вакуум-фильтров. Три из которых находятся в 1 ступени фильтрации , два – во 2 ступени фильтрации и один на 3-ей ступени(фильтр 3-ей ступени по плану реконструкции).

5.5 Расчет холодильника

Рассчитаем среднюю разность между потоками. Температуру принимаем согласно практических данных работы установки 39-4.

Схема включения холодильника представлена на рисунке 5.1.

Схема теплообмена:

90^оС 50^оС

40^оС 20^оС

50^оС 30^оС

t_ср =

t_ср = 40^оС

Площадь поверхности теплообмена находим по формуле:

где Q – тепловая нагрузка аппарата, Вт;

К – коэффициент теплопередачи теплообменника, принимаем 320 Вт/(м²·К);

Q = G·C_cp(t_1к– t_ср), Вт

Где С_ср – теплоемкость растворителя, кДж/(кг·К);

С^т – 1,7639

С^мэк – 2,3003

С_ср = 1,7639·0,3 + 2,3003·0,7 = 2,139

G – массовый расход;

Q = 40,2·2139·(90 – 50) = 3439512.

Тогда

Расчет показал, что существующий на установке 39-4 теплообменник соответствует требованиям технологического процесса.

5.6 Расчет отделения регенирации растворителей из раствора депарафинированного масла: расчет колонн К-1, К-2, К-3, К-4

Регенирация растворителя из раствора депмасла на установке 39-4 происходит по схеме:

Е – 8 → К – 1 → К – 2 → К – 3 → К – 4.

I ст. II ст. III ст. IV ст. V ст.

50% 20% 15% 10% 5%

5.6.1 Расчет колонны К-1.

Исходные данные для расчета:

- температура раствора фильтрата на входе в колонну К-1 составляет 120^оС,

- давление в колонне К-1 составляет 0,07 МПа;

- расход фильтрата 20365 кг/ч, в том числе:

МЭК 8529,5 кг/ч;

толуол 3655,5 кг/ч;

депарафинированного масла 8180 кг/ч.

Находим молекулярную массу депорафинированного масла по формуле:

М=(44,29хρ¹⁵₁₅) / (1,03- ρ¹⁵₁₅),

ρ¹⁵₁₅= ρ²⁰₄+5ɑ,

где ɑ=0,000673[5],

ρ¹⁵₁₅= 0,870+5х0,000673=0,873,

М=(44,29х0,073) / (1,03-0,873)=246,3.

Определяем состав паровой и жидкой фазы на входе в колонну К-1.

Результаты представлены в таблице 5.3

Таблица 5.4

Состав паровой и жидкой фаз на входе в колонну К-1

Компоненты	Кг/ч	М_i	N_i	К_i=	Паровая фаза			Жидкая фаза
Компоненты	Кг/ч	М_i	N_i	К_i=	кг/ч	У_i	кмоль/ч	кг/ч	Х_i	кмоль/ч
МЭК Толуол Деп.масло	8529,5 3655,5 8180	72 92 246,3	118,5 39,7 33,2	1,62 0,65 0,0	2174 984 0,0	0,73 0,26 0,00	30,2 10,7 0,0	4932 5079 8180	0,45 0,41 0,14	68,5 60,52 33,2
Итого	20365	-	191,4	-	3158	1,00	40,9	18191	1,0	150,72

Дальнейший проводится на ЭВМ. Мольная доля отгона Е=0,21342.

Находим число молей в паровой фазе отдельных компонентов (nⁿ_i) по формуле:

nⁿ_i=∑n_iхехУ_i,

где е – мольная доля отгона;

У_i – мольная доля i-го компонента в паровой фазе.

nⁿ_мэк=191,4х0,21342х0,739=30,2 кмоль/ч,

nⁿ_толуол=191,4х0,21342х0,261=10,7 кмоль/ч,

nⁿ_{деп.масло}=191,4х0,21342х0,000=0,0 кмоль/ч.

Определяем массу каждого компонента в паровой фазе (gⁿ_i) по формуле:

gⁿ_i= nⁿ_iхМ_i,

где М_i – молекулярная масса i-го компонента.

gⁿ_мэк=30,2х72=2174 кг/ч,

gⁿ_толуол=10,7х92=984 кг/ч,

gⁿ_{деп.масло}=00,0х246,3=0,0 кг/ч.

Определим число молей отдельных компонентов в жидкой фазе (n^ж_i) по формуле:

n^ж_i=∑n_iх(1-е)хХ_i,

где Х_i – молекулярная доля i-го компонента в жидкой фаэе.

n^ж_мэк= 191,4х(1-0,21342)х0,455=68,5 кмоль/ч,

n^ж_толуол= 191,4х(1-0,21342)х0,402=60,52 кмоль/ч,

n^ж_{деп.масло}= 191,4х(1-0,21342)х0,144=21,7 кмоль/ч.

Определяем массу каждого компонента в жидкой фазе (g^ж_i) по формуле:

g^ж_i= n^ж_iхМ_i,

g^ж_мэк= 68,5х72=4932 кг/ч,

g^ж_толуол= 60,52х92=5079 кг/ч,

g^ж_{деп.масло}= 21,7х246,3=5345 кг/ч.

Температуру верха колонны принимаем 110^оС.

Определяем теплосодержание деп. масла по фолмуле Крега[1]:

H^t = (1,69хt+0,0034) / √ ρ₄²⁰,

Где ρ₄²⁰– относительная плотность сырья[1];

t – температура, при которой определяется теплосодержание, ^оС.

H^t₁₂₀ = (1,69х120+0,0034) / √0,873=217,1 кДж/кг,

H^t₁₁₀ = (1,69х110+0,0034) / √0,873=198,0 кДж/кг.

Тепловой баланс колонны К-1 представлен в таблице 5.4

Таблица 5.5

Тепловой баланс колонны К-1

Статьи баланса	Расход, кг/ч	Температура,^оС	Теплосодер- жание, кДж/кг	Количество теплоты, кДж/ч
Приход: Деп. масло	8180	120	217	1775061
МЭК -паровая фаза -жидкая фаза Толуол -паровая фаза -жидкая фаза	2174 4932 984 5079	120 120 120 120	678,0 279,0 572,0 216,0	1473972 1376028 5628 1097064
Итого:	20365	-		6284973
Расход: С верха колонны: МЭК Толуол С низа колонны: МЭК Толуол Деп. масло	2174 984 4932 5079 8180	120 120 110 110 110	678,0 572,0 250,0 196,0 198,0	1573972 562848 1335000 995484 1729640
Итого:	20365			6196944

Q_прих = 6284973 кДж/ч,

Q_расх= 6196944 кДж/ч,

ᴧQ = Q_прих- Q_расх,

ᴧQ = 78029 кДж/ч,

ᴧ% = (ᴧQ/ Q_прих)х100%,

ᴧ% = (78029/6284973)х100 = 0,65.

Данное значание показывает, что колонна К-1 состоящая в технологической схеме отделения регенерации установки 39-4 работает согласно технологическим нормам.

Определим диаметр колонны регенирации растворителя К-1.

Диаметр колонны опредиляется по формуле [6]:

D = ,

где ω – максимально допустимая скорость поров, м/с, которую принимаем, исходя из практических данных (0,4-0,5 м/с);

V – объем паров в верху колонны, м³/с.

V = ((∑G_i/M_i)х22,4х(t+273)х0,1)/(3600х273хР),

где G_i – расход i-го компонента, кг/ч,

М_i – молекулярная масса i-го компонента;

t – температура верха колонны, ^оС;

Р – давление в колонне, МПа.

V = (((2174/72)+(984/92))х22,4х(120+273)х0,1 / (3600х273х0,07) = 1,5 м³/с

D = = 1,9м.

Расчетный диаметр колонны К-1 равен 1,9 м, принимаем 2,0 м, что соответствует колонне К-1 на установке 39-4.

Расчет колонны К-2

Исходные данные для расчета:

- температура раствора фильтрата на входе в колонну К-2 составляет 120^оС,

- давление в колонне К-2 составляет 0,2 МПа;

- расход фильтрата 18191 кг/ч, в том числе:

МЭК 4932 кг/ч;

толуол 5079 кг/ч;

депарафинированного масла 8180 кг/ч.

Таблица 5.6

Состав паровой и жидкой фаз на входе в колонну К-2

Компоненты	Кг/ч	М_i	N_i	К_i=	Паровая фаза			Жидкая фаза
Компоненты	Кг/ч	М_i	N_i	К_i=	кг/ч	У_i	кмоль/ч	кг/ч	Х_i	кмоль/ч
МЭК Толуол Деп.масло	4932 5079 8180	72 92 246,3	68,5 55,2 33,2	2,28 0,93 0,0	755,3 777,8 0,0	0,61 0,39 0,00	10,5 8,5 0,0	4176 4301 8180	0,27 0,42 0,31	58 46,75 33,2
Итого	18191	-	156,9	-	1533	1,00	19	16657	1,0	137,95

Дальнейший проводится на ЭВМ. Мольная доля отгона Е=0,15314.

Находим число молей в паровой фазе отдельных компонентов (nⁿ_i) по формуле:

nⁿ_i=∑n_iхехУ_i,

где е – мольная доля отгона;

У_i – мольная доля i-го компонента в паровой фазе.

nⁿ_мэк=156,9х0,21342х0,611=20,5 кмоль/ч,

nⁿ_толуол=156,9х0,21342х0,389=13,03 кмоль/ч,

nⁿ_{деп.масло}=156,9х0,21342х0,000=0,0 кмоль/ч.

Определяем массу каждого компонента в паровой фазе (gⁿ_i) по формуле:

gⁿ_i= nⁿ_iхМ_i,

где М_i – молекулярная масса i-го компонента.

gⁿ_мэк=20,5х72=1476 кг/ч,

gⁿ_толуол=13,03х92=1198,8 кг/ч,

gⁿ_{деп.масло}=00,0х246,3=0,0 кг/ч.

Определим число молей отдельных компонентов в жидкой фазе (n^ж_i) по формуле:

n^ж_i=∑n_iх(1-е)хХ_i,

где Х_i – молекулярная доля i-го компонента в жидкой фаэе.

n^ж_мэк= 156,9х(1-0,15314)х0,27=41,4 кмоль/ч,

n^ж_толуол= 156,9 х(1-0,15314)х0,42=64,4 кмоль/ч,

n^ж_{деп.масло}= 156,9х(1-0,15314)х0,31=47,5 кмоль/ч.

Определяем массу каждого компонента в жидкой фазе (g^ж_i) по формуле:

g^ж_i= n^ж_iхМ_i,

g^ж_мэк= 41,4х72=2981 кг/ч,

g^ж_толуол= 64,4х92=5924 кг/ч,

g^ж_{деп.масло}= 47,5х246,3=11699 кг/ч.

Температуру верха колонны принимаем определяется по температуре начала конденсации паров, принимаем 120^оС.

Определяем теплосодержание деп. масла по фолмуле Крега[1]:

H^t = (1,69хt+0,0034) / √ ρ₄²⁰,

Где ρ₄²⁰– относительная плотность сырья[1];

t – температура, при которой определяется теплосодержание, ^оС.

H^t₁₅₀ = (1,69х150+0,0034) / √0,873=272,6 кДж/кг,

H^t₁₆₀ = (1,69х160+0,0034) / √0,873=290,7 кДж/кг.

Тепловой баланс колонны К-2 представлен в таблице 5.6

Таблица 5.7

Тепловой баланс колонны К-2

Статьи баланса	Расход, кг/ч	Температура,^оС	Теплосодер- жание, кДж/кг	Количество теплоты, кДж/ч
Приход: Деп. масло	8180	150	272	2224960
МЭК -паровая фаза -жидкая фаза Толуол -паровая фаза -жидкая фаза	755,3 4176 777,8 4301	150 150 150 150	703,0 348,0 609,0 278,0	530976 1453248 473680 1195678
Итого:	18191	-		5878542
Расход: С верха колонны: МЭК Толуол С низа колонны: МЭК Толуол Деп. масло	755,3 777,8 4176 4301 8180	120 120 160 160 160	678,0 572,0 380,0 300,0 290,0	512093 444902 1559854 1290300 2345174
Итого:	18191			5834490

Q_прих = 5878542 кДж/ч,

Q_расх= 5834490 кДж/ч,

ᴧQ = Q_прих- Q_расх,

ᴧQ = 44052 кДж/ч,

ᴧ% = (ᴧQ/ Q_прих)х100%,

ᴧ% = (44052/5878542)х100 = 0,7.

Данное значание показывает, что колонна К-2 состоящая в технологической схеме отделения регенерации установки 39-4 работает согласно технологическим нормам.

Определим диаметр колонны регенирации растворителя К-2.

Диаметр колонны опредиляется по формуле [6]:

D = ,

где ω – максимально допустимая скорость поров, м/с, которую принимаем, исходя из практических данных (0,4-0,5 м/с);

V – объем паров в верху колонны, м³/с.

V = ((∑G_i/M_i)х22,4х(t+273)х0,1)/(3600х273хР),

где G_i – расход i-го компонента, кг/ч,

М_i – молекулярная масса i-го компонента;

t – температура верха колонны, ^оС;

Р – давление в колонне, МПа.

V = (((755,3/72)+(777,8/92))х22,4х(120+273)х0,1 / (3600х273х0,2) = 0,5м³/с

D = = 1,1м.

Расчетный диаметр колонны К-2 равен 1,1 м, принимаем 1,1 м, что соответствует колонне К-2 на установке 39-4.

Расчет колонны К-3

Исходные данные для расчета:

- температура раствора фильтрата на входе в колонну К-3 составляет 160^оС,

- давление в колонне К-3 составляет 0,07 МПа;

- расход фильтрата 16657 кг/ч, в том числе:

МЭК 4176 кг/ч;

толуол 4301 кг/ч;

депарафинированного масла 8180 кг/ч.

Таблица 5.8

Состав паровой и жидкой фаз на входе в колонну К-3

Компоненты	Кг/ч	М_i	N_i	К_i=	Паровая фаза			Жидкая фаза
Компоненты	Кг/ч	М_i	N_i	К_i=	кг/ч	У_i	кмоль/ч	кг/ч	Х_i	кмоль/ч
МЭК Толуол Деп.масло	4176 4301 8180	72 92 246,3	58 46,7 33,2	4,0 1,7 0,0	2215 3319 0,0	0,46 0,54 0,00	30,7 36,0 0,0	1961 982 8180	0,12 0,32 0,56	27,2 10,7 33,2
Итого	16657	-	137,9	-	5534	1,00	66,7	11123	1,0	70,6

Дальнейший проводится на ЭВМ. Мольная доля отгона Е=0,10341.

Находим число молей в паровой фазе отдельных компонентов (nⁿ_i) по формуле:

nⁿ_i=∑n_iхехУ_i,

где е – мольная доля отгона;

У_i – мольная доля i-го компонента в паровой фазе.

nⁿ_мэк=137,9х0,10341х0,46=6,6 кмоль/ч,

nⁿ_толуол=137,9х0,10341х0,54=7,7 кмоль/ч,

nⁿ_{деп.масло}=137,9х0,10341х0,000=0,0 кмоль/ч.

Определяем массу каждого компонента в паровой фазе (gⁿ_i) по формуле:

gⁿ_i= nⁿ_iхМ_i,

где М_i – молекулярная масса i-го компонента.

gⁿ_мэк=6,6х72=475,2 кг/ч,

gⁿ_толуол=7,7х92=708,4 кг/ч,

gⁿ_{деп.масло}=00,0х246,3=0,0 кг/ч.

Определим число молей отдельных компонентов в жидкой фазе (n^ж_i) по формуле:

n^ж_i=∑n_iх(1-е)хХ_i,

где Х_i – молекулярная доля i-го компонента в жидкой фаэе.

n^ж_мэк= 137,9х(1-0,10341)х0,12=14,8 кмоль/ч,

n^ж_толуол= 137,9х(1-0,10341)х0,32=39,6 кмоль/ч,

n^ж_{деп.масло}= 137,9х(1-0,10341)х0,56=69,2кмоль/ч.

Определяем массу каждого компонента в жидкой фазе (g^ж_i) по формуле:

g^ж_i= n^ж_iхМ_i,

g^ж_мэк= 14,8 х72=1066 кг/ч,

g^ж_толуол= 39,6 х92=3643 кг/ч,

g^ж_{деп.масло}= 69,2х246,3=17043 кг/ч.

Температуру верха колонны принимаем 100^оС.

Определяем теплосодержание деп. масла по фолмуле Крега[1]:

H^t = (1,69хt+0,0034) / √ ρ₄²⁰,

Где ρ₄²⁰– относительная плотность сырья[1];

t – температура, при которой определяется теплосодержание, ^оС.

H^t₁₆₀ = (1,69х160+0,0034) / √0,873=289,4 кДж/кг,

H^t₁₇₀ = (1,69х170+0,0034) / √0,873=307,5 кДж/кг.

Тепловой баланс колонны К-3 представлен в таблице 5.8

Таблица 5.9

Тепловой баланс колонны К-3

Статьи баланса	Расход, кг/ч	Температура,^оС	Теплосодер- жание, кДж/кг	Количество теплоты, кДж/ч
Приход: Деп. масло	8180	160	289,4	2367292
МЭК -паровая фаза -жидкая фаза Толуол -паровая фаза -жидкая фаза	2215 1961 3319 982	160 160 160 160	703,0 348,0 622,0 300,0	1557145 682428 2064418 294600
Итого:	16657	-		6965883
Расход: С верха колонны: МЭК Толуол С низа колонны: МЭК Толуол Деп. масло	2215 3319 1961 982 8180	100 100 170 170 170	662,0 549,0 406,0 322,0 307,5	1466330 1822131 796166 316204 2515350
Итого:	16657			6916181

Q_прих = 6965883 кДж/ч,

Q_расх= 6916181 кДж/ч,

ᴧQ = Q_прих- Q_расх,

ᴧQ = 49702 кДж/ч,

ᴧ% = (ᴧQ/ Q_прих)х100%,

ᴧ% = (49702/6965883)х100 = 0,7.

Данное значание показывает, что колонна К-3 состоящая в технологической схеме отделения регенерации установки 39-4 работает согласно технологическим нормам.

Определим диаметр колонны регенирации растворителя К-3.

Диаметр колонны опредиляется по формуле [6]:

D = ,

где ω – максимально допустимая скорость поров, м/с, которую принимаем, исходя из практических данных (0,4-0,5 м/с);

V – объем паров в верху колонны, м³/с.

V = ((∑G_i/M_i)х22,4х(t+273)х0,1)/(3600х273хР),

где G_i – расход i-го компонента, кг/ч,

М_i – молекулярная масса i-го компонента;

t – температура верха колонны, ^оС;

Р – давление в колонне, МПа.

V = (((2215/72)+(3319/92))х22,4х(100+273)х0,1 / (3600х273х0,07) = 0,45м³/с

D = = 1,07м.

Расчетный диаметр колонны К-3 равен 1,07 м, принимаем 1,1 м, что соответствует колонне К-3 на установке 39-4.

Расчет колонны К-4

Исходные данные для расчета:

- температура раствора фильтрата на входе в колонну К-4 составляет 150^оС,

- давление в колонне К-4 составляет 0,07 МПа;

- расход фильтрата 11123 кг/ч, в том числе:

МЭК 1961 кг/ч;

толуол 982 кг/ч;

депарафинированного масла 8180 кг/ч.

Водяной пар 245,3 кг/ч

Таблица 5.10

Состав паровой и жидкой фаз на входе в колонну К-4

Компоненты	Кг/ч	М_i	N_i	К_i=	Паровая фаза			Жидкая фаза
Компоненты	Кг/ч	М_i	N_i	К_i=	кг/ч	У_i	кмоль/ч	кг/ч	Х_i	кмоль/ч
МЭК Толуол Деп.масло Водяной пар	1961 982 8180 245	72 92 246,3 18	27,2 10,7 33,2 13,6	120 51 0,0 100	1961 982 0,0 245	0,19 0,53 0,00 0,27	27,2 10,7 0,0 13,5	0,0 0,0 8180 0,0	0,0 0,0 1,0 0,0	0,0 0,0 33,2
Итого	11368	-	84,7	-	3188	1,00	51,4	11123	1,0	33,2

Дальнейший проводится на ЭВМ. Мольная доля отгона Е=0,05341.

Находим число молей в паровой фазе отдельных компонентов (nⁿ_i) по формуле:

nⁿ_i=∑n_iхехУ_i,

где е – мольная доля отгона;

У_i – мольная доля i-го компонента в паровой фазе.

nⁿ_мэк=84,7х0,05341х0,2=0,9 кмоль/ч,

nⁿ_толуол=84,7х0,05341х0,53=2,4 кмоль/ч,

nⁿ_{деп.масло}=84,7х0,05341х0,000=0,0 кмоль/ч,

nⁿ_{вод.пар}=84,7х0,05341х0,27=1,2 кмоль/ч.

Определяем массу каждого компонента в паровой фазе (gⁿ_i) по формуле:

gⁿ_i= nⁿ_iхМ_i,

где М_i – молекулярная масса i-го компонента.

gⁿ_мэк=0,9х72=64,8 кг/ч,

gⁿ_толуол=2,4х92=220,8 кг/ч,

gⁿ_{деп.масло}=00,0х246,3=0,0 кг/ч,

gⁿ_{вод.пар}=1,2х18=21,6 кг/ч.

Определим число молей отдельных компонентов в жидкой фазе (n^ж_i) по формуле:

n^ж_i=∑n_iх(1-е)хХ_i,

где Х_i – молекулярная доля i-го компонента в жидкой фаэе.

n^ж_мэк= 84,7х(1-0,05341)х0,00=0,00 кмоль/ч,

n^ж_толуол= 84,7х(1-0,05341)х0,00=0,00 кмоль/ч,

n^ж_{деп.масло}= 84,7х(1-0,05341)х1,0=80,2кмоль/ч,

n^ж_{вод.пар}= 84,7х(1-0,05341)х0,00=0,00кмоль/ч.

Определяем массу каждого компонента в жидкой фазе (g^ж_i) по формуле:

g^ж_i= n^ж_iхМ_i,

g^ж_мэк= 0,00 х72=0,0 кг/ч,

g^ж_толуол= 0,00 х92=0,0 кг/ч,

g^ж_{деп.масло}= 33,2х246,3=8179,4 кг/ч,

g^ж_{вод.пар}= 0,00 х18=0,0 кг/ч.

Температуру верха колонны принимаем 100^оС.

Определяем теплосодержание деп. масла по фолмуле Крега[1]:

H^t = (1,69хt+0,0034) / √ ρ₄²⁰,

Где ρ₄²⁰– относительная плотность сырья[1];

t – температура, при которой определяется теплосодержание, ^оС.

H^t₁₅₀ = (1,69х150+0,0034) / √0,873=271,3 кДж/кг,

H^t₁₆₀ = (1,69х160+0,0034) / √0,873=289,4 кДж/кг.

Тепловой баланс колонны К-4 представлен в таблице 5.10

Таблица 5.11

Тепловой баланс колонны К-4

Статьи баланса	Расход, кг/ч	Температура,^оС	Теплосодер- жание, кДж/кг	Количество теплоты, кДж/ч
Приход: Деп. масло	8180	150	271,3	2219234
МЭК -паровая фаза -жидкая фаза Толуол -паровая фаза -жидкая фаза Водяной пар	1961 0,0 982 0,0 245	150 150 150 150 150	703,0 348,0 609,0 278,0 287,3	1378583 0,0 598038 0,0 70388
Итого:	11368	-		4266243
Расход: С верха колонны: МЭК Толуол Водяной пар С низа колонны: МЭК Толуол Деп. масло	1961 982 245 0,0 0,0 8180	100 100 160 160 160 160	662,0 549,0 304,2 380,0 300,0 289,4	1269044 539118 74529 0,0 0,0 2367292
Итого:	11368			4237105

Q_прих = 4266243 кДж/ч,

Q_расх= 4237105 кДж/ч,

ᴧQ = Q_прих- Q_расх,

ᴧQ = 29138 кДж/ч,

ᴧ% = (ᴧQ/ Q_прих)х100%,

ᴧ% = (29138/4266243)х100 = 0,68.

Данное значание показывает, что колонна К-4 состоящая в технологической схеме отделения регенерации установки 39-4 работает согласно технологическим нормам.

Определим диаметр колонны регенирации растворителя К-4.

Диаметр колонны опредиляется по формуле [6]:

D = ,

где ω – максимально допустимая скорость поров, м/с, которую принимаем, исходя из практических данных (0,4-0,5 м/с);

V – объем паров в верху колонны, м³/с.

V = ((∑G_i/M_i)х22,4х(t+273)х0,1)/(3600х273хР),

где G_i – расход i-го компонента, кг/ч,

М_i – молекулярная масса i-го компонента;

t – температура верха колонны, ^оС;

Р – давление в колонне, МПа.

V = (((1961/72)+(982/92)+(245/18))х22,4х(100+273)х0,1 / (3600х273х0,07) = 0,44м³/с

D = = 1,05м.

Расчетный диаметр колонны К-4 равен 1,05 м, принимаем 1,1 м, что соответствует колонне К-4 на установке 39-4.

СПОСОК ИСПОЛЬЗУЕМОЙ ЛИТЕРАТУРЫ

Богданов Н.Ф., Переверзев А.Н. Депарафинизация нефтяных продуктов –М.: Гостоптехиздат, 1961. – 248 г.
Казакова Л.П., Крейн С.Э. Физико-химические основы производства нефтяных масел. – М.: Химия, 1978. – 319 с.
Черножуков Н.И. Очистка и разделение нефтяного сырья, производство товарных нефтепродуктов. – М.: Химия, 1978. – 424с.
Ахметов А.С. Технология глубокой переработки нефти и газа. - Уфа. Гилем, 2002. – 672 с.
Чесноков А.А., Бурмистров Г.Г., Шевцов А.М. Глубокая депарафинизация масел. – М.: Химия, 1966. – 152 с.
Бадыштова К.М., Чесноков А.А., Бурмистров Г.Г. Депарафинизация масел. – М.: Химия, 1962. – 176 с.
Павловский А.Н., Рамм В.М., Каган С.З. Процессы и аппараты химической технологии. – М.: Госхимиздат, 1962. – 844 с.
Черножуков Н.Н. Технология переработки нефти и газа. Часть 3. – М.: Химия, 1978. – 424 с.
Физико-химические основы нефтей, нефтеных фракций и товарных нефтепродуктов: Учебное пособие / В.Г. Власов; Самарский государственный технический университет. Самара, 2003. -140 с.
Методические указания по курсовому и дипломному проектированию «Депарафинизация нефтяных продуктов».// Сост. В.Н. Селезнев. – Куйбышев: Куйбыш.политехн.ин-т, 1990. – 23 с.
Технологический регламент установки депарафинизации масел 39-4. 2007.

Чертежи:

Скачать: kursach-i-pechat.rar

Категория: Курсовые / Курсовые нефть и газ

Уважаемый посетитель, Вы зашли на сайт как незарегистрированный пользователь.
Мы рекомендуем Вам зарегистрироваться либо войти на сайт под своим именем.

Привет студент

Наверх