Министерство образования и науки Российской Федерации
Министерство образования и науки Кыргызской Республики
Кыргызско-Российский Славянский университет
Естественно-технический факультет
Кафедра: «Нетрадиционные и возобновляемые источники энергии»
КУРСОВАЯ РАБОТА
по дисциплине: «Гидротехнические сооружения» На тему:
«Проектирование гидросооружений деривационной ГЭС и подбор основного силового оборудования».
Выполнил: Абдурахимов Э., гр. ЕЭ-1-12
Проверила: Матвеец В.В.
БИШКЕК-2014
Состав узла энергетических сооружений деривационной ГЭС.
Узел гидротехнических сооружений деривационной ГЭС объединяет в себя три основные группы сооружений: головной речной водозаборный узел, деривационный узел, станционный узел сооружений (рис. 1).
Головной узел служит для забора воды изреки и бесперебойной её подачи в деривацию. Кроме того, здесь осуществляется регулирование расхода воды, сброс излишков, очистка воды от наносов, шуги, мусора. На головном узле размещены: водозаборное сооружение - 1, участок русла реки – 2, деривационный водовод – 3, отстойник - 4.
Деривация осуществляет подачу воды от головного узла к стационарному, состоит из деривационного водовода – 3.
Станционный узел, включает напорный бассейн – 5 (или уравнительный резервуар), турбинные трубопроводы – 6, здание ГЭС – 7, отводящий канал – 8, холостой сброс – 9.
Рис. 1. Состав узла энергетических сооружений малой ГЭС.
Расчёт подводящего зарегулированного русла.
Водоотбор из реки с помощью плотинных низконапорных водозаборных сооружений производится для осуществления забора воды в отводящий (деривационный) канал с коэффициентом α=0,9 без перераспределения объёмов воды во времени. При этом в верхнем бьефе сооружения создаётся подпор, обеспечивающий необходимые условия и изменяющий естественный характер русловых процессов, поэтому здесь устраивают зарегулированное русло в виде струенаправляющих дамб, которые обеспечивают необходимое сопряжение водозаборного сооружения с берегами реки.
В гидротехническом строительстве различают два основных типа зарегулированных подводящих русел: прямолинейное и криволинейное.
Для водозаборного сооружения с одностороннимводоотборомзапроектируем криволинейное подводящее русло.
Рис. 2. Расчётная схема водозаборного сооружения и подводящего зарегулированного русла.1 – подводящее зарегулированное русло;2 – водоприёмный оголовок; 3 – деривационный канал;4 – речной пролёт;5 – ломанный в плане наносозащитный порог;6 – отверстие зимнего водозабора;7 – промывное отверстие;8 – катастрофический водослив;9 – промежуточный устой;10 – разделительная стенка;11 – водоприёмная камера;12 – отводящее русло гидроузла;
Рис. 3. Расчётная схема поперечного сечения
криволинейного подводящего русла.
Ширину устойчивого прямолинейного русла по урезу водыВ, м, при расходах от руслоформирующих и более и средних уклонах i≥0,005 рассчитываем по формуле:
где i=0,09;Qрусл=31,3 м3/с;
Для криволинейных зарегулированных русел радиус кривизны геометрической оси зарегулированного русла при среднем продольном уклоне i=0,05÷0,005определяем по формуле:
Среднюю глубину потока на криволинейном зарегулированном участке русла с уклоном i≥0,01 рассчитываем по формуле:
Максимальную глубину у вогнутого берега криволинейного русла рассчитывают из соотношения:
ε – коэффициент, учитывающий относительную кривизну русла R/B, принимается по таблице 8.2 [1].
ε1 – коэффициент, учитывающий заложение напорного откоса дамбы, зарегулированного русла; принимается по таблице 8.3 [1].
Строительная высота струенаправляющих дамб подводящего зарегулированного русла определяется по формуле:
Δh – запас верха струенаправляющей дамбы над максимальным уровнем воды у вогнутого берега, Δh=0,5÷0,7 м, принимаемΔh=0,7 м.
ΔHр – запас низа дамбы от дна воронки размыва, ΔHр=1,0÷1,2 м, принимаем ΔHр=1,2 м.
Максимальный поперечный уклон свободной поверхности потока в зависимости от величины средней скорости и радиуса кривизны русла рассчитываем по формуле:
Vрусл– средняя скорость на подводящем криволинейном участке русла при прохождении русло формирующего расхода:
Диаметр камня для крепления откоса определяется из условия устойчивости на размыв.
Водоприёмный оголовок водозаборного сооружения располагается в конце криволинейного участка зарегулированного русла. Предельный угол от начала кривизны до водоприёмного оголовка определяем по формуле:
где E – размерный коэффициент равный 107° для участков рек с уклонами i=0,007÷0,035.
Определение расчётного напора в верхнем бьефе водозаборного сооружения.
Нормальный расчётный напор создаётся подпорными устройствами сооружения для обеспечения должных условий водозабора в отводящий деривационный канал через входной оголовок водоприёмника. Но так как горные реки имеют сложный наносный режим перед входным оголовком устраивается ломаный в плане наносозащитный порог, который является образующим элементом водоприёмной камеры, служащий для гашения энергии водного потока и подвода части паводкого расхода к автоматическому водосливу. Вода в водоприёмную камеру попадает в летний период через ломаный в плане порог, а в зимний период через открытие затвора отверстия зимнего водоотбора, устроенный в разделительной стенке.
Ломаный в плане наносозащитный порог состоит из трёх секций «a», «b» и «c.
Рис. 4. Расчётная схема ломанного в плане наносозащитного порога: 1 – внешняя поверхность порога; 2 – верхний бьеф водозаборного сооружения; 3 – водоприёмная камера;Lп - длина порога;P1 – высота порога в начале; H1 – напор над гребнем порога в начальной части; Hн.п – напор над гребнем порога в средней части; H2– напор над гребнем порога в конце; iп – уклон гребня порога; P2 – высота порога в концевой части; Cп – ширина порога по перпендикуляру;
Длина ломаного в плане наносозащитного порога определяем по формуле:
где in – уклон гребня порога может изменяться в пределах (0,06÷0,08) м.
напор над гребнем в средней части. Согласно таблице 8.4 [1] при ширине порога находим по формуле:
Для определения расчётного расхода ГЭС построим график зависимости расхода реки при Р=75% обеспеченности и числа часов использования установленной мощности в течении года.
Для построения графика зависимости Q=f(Tф) составляем таблицу.
Зависимость Q=f(Tф) Таблица1.
|
Q, м3/сек |
1,85 |
1,9 |
2,14 |
3,13 |
3,7 |
4,3 |
5,2 |
7,5 |
8,1 |
11,5 |
15,4 |
31,3 |
|
Т, часов |
8760 |
8016 |
7272 |
6600 |
5880 |
5136 |
4392 |
3672 |
2928 |
2208 |
1488 |
744 |
Расчёт ведётся с учётом следующих соображений, что самый минимальный расход наблюдается в течении года, последующий расход наблюдается с вычетом числа часов предыдущего месяца. По данным таблицы строим гидрограф и определяем QГЭС для заданного числа часов T.
T= 4450 ч. QГЭС= 5 м3/с.
Определим :
Далее, зная QГЭС и HГЭС определяется установленная мощность ГЭС – NГЭС.
При найденном значении напора воды над средней частью наносозащитного порога, нормальный расчётный напор в верхнем бьефе определяем по зависимости:
Далее определим длину ломаного в плане наносозащитного порога
Длину секции “c” рассчитываем по формуле:
Длины секций “a” и “b” равны между собой и рассчитываются по формуле:
Угол между начальной секцией порога “a” и динамической осью поток в подводящем русле определим по формуле:
Угол между секциями “a” и “b” равен:
В начале порога напор над гребнем Высота порога в средней части равна:
Высоту в начале и конце порога определим по формулам:
Кроме расчетного напора при проектировании плотинных водозаборных сооружений определяется максимальная глубина в верхнем бьефе, которая будет наблюдаться при прохождении паводковых расходов. Эту глубину определим по таблице 8.5 [1].
Примем
Наполнение в верхнем бьефе с учётом скорости подхода воды будет равен:
гдеα0 – коэффициент кинетической энергии, для турбулентного потока α0=1,05÷1,1.
Строительная высота элементов водозаборного сооружения определяется из зависимости:
где ac – строительный запас принимается в пределах от 0,5 до 0,7 м.
Определение параметров водоприёмной камеры.
Водоприёмная камера является одним из важнейших элементов сооружения, выполняющим различные функции.
Рис. 5. Расчётная схема водоприёмной камеры водозаборного сооружения:
1 – направление водного потока в подводящем русле; 2 – ломаный в плане порог;
3 – водоприёмная камера; 4 – входной оголовок; 5 – затвор для опорожнения водоприёмной камеры; 6 – автоматический водослив; 7 – разделительная стенка; 8 – затвор зимнего водозабора.
Ширина водоприёмной камеры определяется с учётом габаритов наносозащитного порога и сопрягающей стенки.
где a и b – длины начальной и концевой секций порога. Длина концевой секции порога “с” в расчёте ширины камеры не учитывается т.к. она располагается параллельно оси сооружения.
α – угол между начальной секцией порога и осью потока в подводящем русле.
bс.с – ширина сопрягающей стенки определяется по зависимости:
где Hсоор – строительная высота сооружения.
P1 – высота ломаного в плане порога в начальной части.
mg – заложение откоса дамб подводящего русла.
Глубина в водоприёмной камере определяется в зависимости от условий лучшего гашения энергии потока проходящего из верхнего бьефа водозаборного сооружения, через ломаный в плане наносозащитный порог, в водоприёмную камеру и удобства организации водоотбора в деривационный канал через входной оголовок водоприёмника.
Эффект гашения энергии в водоприёмной камере наблюдается при следующих отношениях глубин:
где H2 – глубина на гребне наносозащитного порога в его конце при нормальном расчётном напоре в верхнем бьефе сооруженияопределяется из соотношения:
Максимальная глубина в водоприёмной камере определяется по формуле:
Отметка гребня катастрофического водослива устанавливается на отметке расчетного уровня в водоприемной камере.
Длина автоматического водослива определяется из соотношения:
где m – коэффициент расхода водослива, .
HAb – напор воды над гребнем автоматического водослива.
QAb – расход автоматического водослива.
Для определения ширины используем формулу:
где a – предельное открытие опорожняющего затвора, принимаем равным (1÷1,5) м.
φ – поправочный коэффициентучитывающий влияние потерь напора, φ= .
ε – величина коэффициента сжатия струи при истечении из-под плоского затвора,
ε.
Ширина быка, устраиваемого между автоматическим водосливом и затвором для опорожнения водоприёмной камеры и служащего для расположения закладных частей затвора и удобства эксплуатации, задаётся конструктивно в пределах (0,4÷0,6) м.
Примем а = 0,6 м, тогда:
Отверстие зимнего водоотбора образуется плоским затвором, величина максимального открытия которого определяется из условия наименьшего захвата шуго-ледовых образований из реки в водоприёмник по соотношению:
Ширина отверстия зимнего водоотбора определяется по формуле:
где Qзв – расход поступающий в деривационный канал в зимний период.
Расчет стабилизатора расхода
Для регулирования величины подаваемого расхода в деривационный канал во входном оголовке рекомендуется устройство стабилизатора типа «секционный ступенчатый коробчатый щит» (ССКЩ), не имеющего подвижных в работе частей. Габариты ССКЩ регламентируют плановые параметры входного оголовка водозаборного сооружения. Данное устройство предназначено для подачи в деривационный канал постоянного расхода воды (при расчётном открытии) независимо от колебаний уровня в водоприёмной камере. Конструктивно стабилизатор расхода (рис. 6.) состоит из плоского щита 1, к которому с помощью вертикальных перегородок 2 со стороны верхнего бьефа приварена ступенчатая передняя стенка 3. Ступени стенки расположены в верхней части. Перегородки 2 делят образующийся при этом полый порог на секции 4.
В нижней части передней стенки 3 устанавливается криволинейный козырёк 5, а нижняя часть плоского щита 1 выполняется в виде острой кромки, или оборудуется горизонтальным козырьком. Для регулирования подаваемого расхода в деривацию необходимо произвести соответствующее изменение открытия ССКЩ, для этого он оборудуется винтовым подъёмником с ручным или электрическим приводом.
Рис. 6. Расчётная схема стабилизатора расхода типа ССКЩ: 1 – плоский щит; 2 – вертикальные перегородки; 3 – передняя стенка; 4 – полые секции; 5 – криволинейный козырёк; 6 – горизонтальный козырёк.
Определим параметры стабилизатора расхода.
Величина максимального открытия определяется по зависимости:
Ширина стабилизатора расхода в свету, т.е. ширина входного оголовка определяется по формуле истечения из-под затвора при Hвк и aст.max.
где μ – коэффициент расхода истечения из-под криволинейного козырька принимается в пределах (0,85÷0,95).
Количество секций (ступеней) стабилизатора принимаетсяравным:
nc=3 приbво<Hвкmax
nc=4 приbво>Hвкmax
Расстояние от плоского щита до передней стенки принимается равным максимальному открытию ССКЩ tc=amax.
Радиус кривизны криволинейного козырька .
Угол наклона передней грани криволинейного козырька к горизонту35÷40°. Принимаем .
Определение параметров элементов подпорного створа водозаборного сооружения.
Элементы подпорного створа водозаборного сооружения обеспечивают подпор объёмов воды в верхнем бьефе и поддерживают уровни воды на расчётной отметке, а также сброс в нижний бьеф излишков расходов воды, наносов, плывуна и ледовых образований.
Основными элементами подпорного створа водозаборного сооружения являются затвор речного пролёта, затвор промывного тракта и катастрофический водослив. Определение их параметров производится с учётом расчётных напоров в верхнем бьефе и паводковых расходов реки.
В качестве затвора речного пролёта, на плотинных низконапорных водозаборных сооружениях энергетического назначения нами рекомендуется к применению Г-образный клапанный затвор-автомат уровня верхнего бьефа прислонного типа (рис. 8). Так как его конструкция легче может быть приспособлена к зимнему режиму эксплуатации. Г-образный клапанный затвор-автомат уровня верхнего бьефа относится к клапанным затворам и выполняется из стальных и прокатных профильных элементов. Основным рабочим органом является полотнище 6, обращенное напорной гранью в сторону верхнего бьефа, закреплённое на стойках 4, на которых располагается противовес 3. Необходимую жёсткость конструкции обеспечивают раскосы 2. Полотнище затвора 6 соединяется с осью вращения 1 посредствам консолей 5.
Рис. 8. Г-образный авторегулятор уровня верхнего бьефа:
1 – ось вращения; 2 – раскосы; 3 – противовес; 4 – стойки; 5 – консоль; 6 – полотнище.
Ширина полотнища затвора определяется по зависимости, равна:
где bр.п – ширина речного пролёта определяется в зависимости от величины паводкового расхода по формуле водослива с широким порогом, с неподтопленным режимом истечения:
Где m = 0.6;
Qр.п – расход речного пролёта принимается равным:
здесь - расход, проходящий в водоприёмную камеру при максимальном расчётном напоре в верхнем бьефе сооружения, определяется по формуле:
здесь m = 0.4. Определим эти параметры:
Длина консоли от оси вращения затвора до полотнища принимаем равной:
Расстояние по вертикали от оси вращения затвора до оси крепления противовесов найдем из соотношения:
Вес противовеса определяется из уравнения моментов внешних сил, действующих на подвижные части затвора, относительно оси вращения:
тогда
где P – сила гидростатического давления на полотнище затвора в верхнем бьефе сооружения при расчётном напоре:
lг – плечо силы P определяется с учётом того, что ось вращения Г-образного затвора-автомата располагается на отметке уровня воды при расчётной максимальной глубине в верхнем бьефе: ,
Gз – вес затвора.
где Kз – эмпирический коэффициент K≈0,3.
Определим эти параметры:
Для увеличения пропускной способности водозаборного сооружения и сокращения аварийных ситуаций в зимний период эксплуатации запроектируем катастрофический водослив. Длина катастрофического водослива определим по формуле:
Hкат.в – расчётный напор над гребнем водослива равен разности максимально расчётного напора и нормального расчётного напора.
m = 0.4; .
Расчёт и проектирование напорного бассейна.
Напорные бассейны входят в состав стационарных узлов деривационной ГЭС и служат для сопряжения безнапорной деривации с турбинными трубопроводами. При этом они обеспечивают независимое включение и отключение любого из напорных водоводов, а также равномерное распределение расходов между ними. В напорных бассейнах должна предусматриваться возможность сброса избытков воды при изменении мощности ГЭС и в аварийных ситуациях, а также сброс осажденных наносов.
В состав напорного бассейна входят следующие сооружения (рис. 9):
- аванкамера 2, осуществляющая плавный подход воды от деривационного канала 1 к водоприёмнику 3;
- водоприёмник 3, осуществляющий заборы воды в напорные турбинные водоводы 10;
- донные водовыпуски для опорожнения напорного бассейна, отдельные или совмещённые с промывной галереей 6 для удаления наносов;
- водосбросные сооружения 11 для холостого сброса воды в нижний бьеф (реку) во время регулирования мощности ГЭС и при аварийных ситуациях;
Рис. 9. Типовая схема напорного бассейна деривационной ГЭС:
1 – деривационный канал; 2 – аванкамера; 3 – водоприёмник; 4 – шугосброс; 5 – катастрофический водослив; 6 – промывная галерея; 7 – шандорный паз; 8 – сороудерживающая решётка; 9 – затвор; 10 – турбинные трубопроводы; 11 – холостой водосброс (быстроток).
- шандоры 7 и затворы 9 для перекрытия водоприёмника и турбинных трубопроводов 10;
- сороудерживающие решётки 8 для защиты от плавника, мусора и крупных наносов;
- шугосброс 4 для сброса из водоприёмника поверхностного льда и шуги;
Аванкамеры так же, как и деривационные каналы могут устраиваться в выемке или полувыемке – полунасыпи.
К решёткам, пазам, забральным стенкам и другим устройствам напорного бассейна предъявляются требования обтекаемости для обеспечения наименьших гидравлических потерь.
Сороудерживающие решётки 8 устраивают, как правило между ремонтными шандорами 7 и аварийно-ремонтными затворами 9 под углом 10-30° к вершинам угла, что позволяет использовать для их очистки сороочистительные механизмы, например тельферы.
Водосбросные сооружения должны быть быстродействующими, поэтому они выполняются либо в виде длинного водослива 5 (обычно при расходах QГЭС<50 м3/с), либо в виде сифонов или отверстий с автоматическими затворами.
Определение параметров аванкамеры.
Ширина аванкамеры, которая должна обеспечивать плавный ход потока в трубопровод при допустимой скорости, с одной стороны, принимается больше или равной ширины деривационного канала, по верху Bк ≥ Bдер, с другой, увязывается с размерами турбинных трубопроводов:
где nаг – количество турбинных водоводов;nаг=2
Dт.в – принятый диаметр (экономически наивыгоднейший)турбинного водовода.
Dт.в=700 мм.
Длина приёмной аванкамеры принимается равной:
Глубина воды в камере hк определяется из условия допустимой скорости Vк при подходе к сороудерживающим решёткам, которая из условия их механической очистки равна:
(9.3)
где QГЭС– расход гидростанции;
Vк – допустимая скорость при подходе к сооружающим решёткам, по рекомендациям, равная Vк = 1,0÷1,5 м/с;
Δз – заглубление сороудерживающей решётки под уровень воды, Δз = 0,5 м.
При несаморегулирующейся деривации высота стены бассейна определяется с учетом высоты обратной волны повышения, которая возникает при остановке агрегатов.
где – высота волны повышения,
– скорость распространения волны,
– строительный запас, при расходах .
Определим эти параметры:
Далее определяется заглубление верха напорного трубопровода под уровень воды в напорном бассейне из условия недопущения засасывания воздуха в трубопровод:
где Vтр – средняя скорость воды в турбинном трубопроводе,
Ширина шугосбросного отверстия, перекрываемого клапаном-затвором, определяем из формулы водослива с широким порогом:
где m – коэффициент расхода водослива с широким порогом, m= 0.36,
– расходшуговодяной массы, сбрасываемой через шугосброс,
– толщина шугового ковра, согласно нормам для южных районов она равна 0,18,
– поверхностная скорость в аванкамере,
– напор шугоотводящего потока на гребне шугосбросного отверстия,
Принимаем Тогда:
Высота шугосброса равна:
Водосбросное устройство напорного бассейна состоит из головной части в виде водослива практического профиля и отводящей части в виде быстротока, сбрасывающего воду в реку.
Длину водослива принимаем равной длине аванкамеры
Высоту водослива в конце аванкамеры принимаем равной глубине воды в аванкамере:
Из формулы неподтопленного водослива практического профиля определяем полный напор
где m – коэффициент расхода водослива, m = 0.5.
Затем находим геометрический напор над водосливом:
Если полученный напор , то размеры достаточны, иначе увеличить на высоту напора.
Проектирование здания деривационной ГЭС.
Здания деривационной ГЭС относятся к обособленным зданиям ГЭС, которые подразделяются на три типа, в зависимости от расположения относительно поверхности земли: наземные, полуподземные и подземные.
В большинстве зданий деривационных ГЭС можно выделить массивную часть 1 (Рис. 10), обеспечивающую выполнение зданием функций гидротехнического сооружения, и верхние строения 2, образующие служебные помещения. Различают также следующие технологические зоны: машинный залА, вспомогательные помещения В, отделение затворов нижнего бьефа С, а также проточную часть Е.
Массивная часть здания ГЭС по длине состоит из ряда одинаковых агрегатных блоков, каждой их которых размещаются проточная часть одной турбины.
Рис. 10. Расчётная схема здания деривационной ГЭС.
Для определения размеров агрегатного блока деривационной ГЭС предварительно необходимо установить размеры проточной части и положения турбины относительно уровней воды в нижнем бьефе.
Ширина блока Ва измеряемая поперёк потока, определяется в основном шириной спиральной турбинной камеры. Блоки с металлическими камерами имеющими угол охвата 345-360° при всех напорах составляет Ва = (2,8÷4,9)Д1.
где Д1 – диаметр рабочего колеса турбины.
где – расчетный расход одной турбины.
назначается по главной универсальной характеристике выбранной турбины.
Тип турбины выбираем по расчетному напору и мощности турбины с помощью графика на рис. 10.1. [1]
Выбираем турбину РО 45/123-BБ. Для принятой турбины . Тогда:
Тогда:
Строительный запас hз напорной стенки со стороны нижнего бьефа назначается конструктивно в пределах (1÷2) м. Принимаем
Высота массивного блока зависит от размеров отсасывающей трубы гидроагрегата. Ее определим по рис. 11.4 [1] и табл. 11.2 .
Тип отсасывающей трубы 4С. При Н=29,5 м . Тогда:
Толщина фундамента определяется из расчета на прочность здания ГЭС и для нескальных оснований составляет 0,5 Принимаем
Расстояние по вертикали от нижней отметки статора турбины до отметки верхнего массива определяется:
где – высота аппарата турбины, ее определяем по табл. 10.3 и 10.4 [1].
– высота от статора гидрогенератора до опоры нижней крестовины, ее определяем по табл. 10.6 [1].
- длина высшей части вала генератора, ее определяем по табл. 10.6 [1].
– эксплуатационный запас, определяемый из условия необходимости контроля за турбинным оборудованием и удобством эксплуатации,
где – величина запаса,
– диаметр присоединительного участка турбинного водовода,
– скорость в турбинной камере,
– коэффициент, зависящий от напора ГЭС, для камеры без металлической облицовки с металлической облицовкой - . Принимаем . Тогда:
Длина входной части блока lв определяетсяпо зависимости:
где lд – длина диффузора присоединительного участка турбинного водовода определяется в зависимости от разности диаметров турбинного трубопровода – присоединительного участка турбинной камеры.
где Dст– стандартный диаметр турбинного трубопровода;
dп.т. – диаметр присоединительного участка турбинного водовода.
здесь Qтр – расход одной турбины;
Vт.к – скорость воды в турбинной камере.
Da– диаметр расположения рёбер статора турбины, выбирается по табл. 10.5 [1].
Dk180– диаметр турбинной камеры на углу охвата βк=180°.
где - расход, проходящий на окружности,
Определим эти параметры:
Da=206 см.
|
Диаметр рабочего колеса Д1, см |
Диаметр окружности, по которой располагаются оси поворотных лопаток направляющего аппарата |
Диаметр расположения кромок опорных колонн или рёбер статора турбины |
||
|
ПЛ турбины |
РО турбины |
входных Да |
выходных Дв |
|
|
120 |
145 |
150 |
206 |
175 |
|
140 |
170 |
175 |
241 |
200 |
|
160 |
190 |
195 |
270 |
225 |
|
180 |
215 |
220 |
300 |
250 |
|
200 |
235 |
240 |
334 |
275 |
|
225 |
265 |
275 |
370 |
310 |
|
250 |
290 |
300 |
410 |
340 |
|
280 |
325 |
335 |
450 |
380 |
|
320 |
375 |
385 |
510 |
440 |
|
360 |
420 |
430 |
570 |
490 |
|
400 |
465 |
480 |
630 |
540 |
|
450 |
525 |
525 |
700 |
605 |
|
500 |
580 |
580 |
790 |
670 |
|
550 |
640 |
640 |
860 |
735 |
|
600 |
700 |
700 |
945 |
805 |
|
650 |
760 |
760 |
1300 |
870 |
|
700 |
820 |
820 |
1100 |
940 |
|
750 |
880 |
880 |
1180 |
1010 |
|
800 |
930 |
930 |
1265 |
1075 |
|
850 |
995 |
995 |
1340 |
1140 |
|
900 |
1050 |
1050 |
1420 |
1210 |
|
950 |
1170 |
1170 |
1580 |
1340 |
|
1000 |
|
|
|
|
Длина низовой части агрегатного блока lн определяется длиной отсасывающей трубы Lт, с учётом длины бычков lб.н затворов нижнего бьефа:
При этом lб.н=(0,3÷0,5) м.длина отсасывающей трубы, ее принимаем по табл. 11.2 [1].
Машинный зал – это помещение, в котором размещаются верхние узлы гидроагрегатов, некоторая часть электротехнического и вспомогательного оборудования, а также грузоподъёмные краны, необходимые для сборки и разборки гидроагрегатов при их монтаже и ремонте. Наибольшее распространение получили закрытые машинные залы, оснащённые мостовыми кранами.
Размеры машинного зала определяются размерами наиболее крупного узла гидроагрегата обычно это ротор генератора в момент его переноса над действующими гидроагрегатами и габаритами кранов, занятым переносом.
Высота машинного зала определяется из суммы следующих величин:
где hд.г – превышение верха действующего гидрогенератора над чистым полом машинного зала, определяется по расчётной схеме рис. 12.1[1].
hт.з – технологический запас необходимый при переносе монтируемых или демонтируемых элементов над действующим агрегатом, принимается в пределах (0,3÷0,5) м.
hрот – высота переносимого ротора генератора составляет полную высоту гидрогенератора без высоты комбинатора над возбудителем.
hкран – высота кранового оборудования при стянутой тали от крюка до верха крана, принимается по данным каталога на краны.
hк.з–расстояние между верхом кранового оборудования и низом несущей балки покрытия, определяется в зависимости от конструкции крепления может изменяться от 0 до 0,3 м.
Литература:
- Методические указания к выполнению дипломного проекта по дисциплине «Гидроэлектростанции и гидромашины» // Лавров Н.П., Логинов Г.И. – Бишкек: Кыргызско-Российский славянский университет им. Б.Н. Ельцина, 2006 г.
Скачать: