Отопление и вентиляция промышленного здания

0

Архитектурно-строительный факультет

 

 

КУРСОВОЙ ПРОЕКТ

по дисциплине «Вентиляция»

ТЕМА: ”Отопление и вентиляция промышленного здания”

Содержание.

  1. Расчётные параметры воздуха…………………………………………………
    • Расчётные параметры наружного воздуха………………………………..
    • Расчётные параметры внутреннего воздуха………………………………
    • Выбор теплоносителя для систем отопления и вентиляции…………….
  2. Технологический процесс в гальваническом цехе……………………………
  3. Тепловой баланс помещения…………………………………………………...
    • Теплопоступления в помещении…………………………………………..
      • Теплопоступления через покрытие............…………………………
      • Поступления теплоты через заполнение световых проёмов……..
      • Теплопоступления от людей………………………………………..
      • Теплопоступления от электрооборудования………………………
      • Теплопоступления от оборудования……………………………….
      • Теплопоступления от остывающего материала…………………….
      • Теплопоступления от нагретых поверхностей ванны и сушильной камеры……………………………………………………………....….
      • Теплопоступления от систем отопления…………………………..
    • Потери теплоты в помещении…………………………………………….
      • Потери теплоты помещения с учётом инфильтрации воздуха…….
      • Потери теплоты на нагрев врывающегося воздуха……………….
      • Потери теплоты на нагрев ввозимого материала………………….
      • Потери теплоты на нагрев транспорта …………………………….
      • Потери теплоты на испарение влаги……………………………….
    • Таблица теплового баланса……………………………………………….
  4. Воздушный баланс помещения……………………………………………….
    • Устройство вентиляции гальванического цеха………………………….
    • Выбор устройств локализующей вытяжной вентиляции……………….
    • Определение объёмов удаляемого воздуха местными отсосами………
    • Выбор систем локализующей вытяжной вентиляции…………………..
    • Расчёт общеобменной приточной и вытяжной вентиляции……………
      • Теплый период………………………………………………………
      • Переходный период…………………………………………………
      • Холодный период……………………………………………………
    • Таблица воздушного баланса……………………………………………..
  5. Воздухораспределение в помещении цеха…………………………………..
  6. Расчёт калорифера приточной системы вентиляции………………………..
  7. Аэродинамический расчёт…………………………………………………….
    • Аэродинамический расчёт приточной системы…………………………
    • Аэродинамический расчёт вытяжной системы …………………………
  8. Подбор оборудования…………………………………………………………
    • Подбор оборудования приточной вентиляции…………………………..
    • Подбор оборудования вытяжной системы………………………………
  9. Мероприятия по борьбе с шумом и вибрацией вентиляционных установок.
  10. Мероприятия по защите атмосферного воздуха…………………………….
  11. Мероприятия по защите калориферов от замораживания………………….
  12. Автоматизация…………………………………………………………………
  13. Мероприятия по обеспечению требований пожаровзрывобезопасности….
  14. Расчёт системы отопления…………………………………………………….
    • Расчёт нагревательных приборов…………………………………..
    • Гидравлический расчёт……………………………………………..

Список литературы……………………………………………………………….

 

 

 

1.     Расчётные параметры воздуха

  • Параметры наружного воздуха

Место строительства: г.Челябинск.

Параметры наружного воздуха принимаются по /1/,( пр.8)

Климатические данные заданного района строительства сведены в табл. 1.

 

Таблица 1- Параметры наружного воздуха.

Расчётный период года

Расчётная географическая широта, °С.Ш.

Барометрическое давление,гПа.

Параметры А

Параметры Б

Среднесуточная амплитуда температуры воздуха, °С

Температура воздуха, °С

Удельная энтальпия, кДж/кг

Скорость ветра, м/с

Температура воздуха, °С

Удельная энтальпия, кДж/кг

Скорость ветра, м/с

Теплый

56

990

22,8

48,1

3,2

-

-

-

10,6

Холодный

-

-

-

-34

-33,5

4,8

-
                     

В переходный период параметры наружного воздуха принимаются согласно /1/: tн=+8°С; I=22,5 кДж/кг.

  • Параметры внутреннего воздуха

 

Для категории работ IIIа (физические тяжелые работы) по /1/.(пр.2) принимаются допустимые нормы температуры, относительной влажности и подвижности воздуха на постоянных рабочих местах:

Теплый период: tв=26°С; скорость движения воздуха не менее 0,6 м/с; относительная влажность воздуха не более 75%.

Холодный период: tв=15°С; скорость движения воздуха не менее 0,5 м/с; относительная влажность воздуха не более 75%.

 

  • Выбор системы отопления и параметров теплоносителя

 

В гальванических цехах отсутствуют значительные выделения теплоты, поэтому необходимо устройство отопления.

В помещениях большого объема устраивают воздушное отопление, совмещенное с подачей приточного воздуха.

Так как имеются постоянные рабочие места, расположенные на расстоянии менее 2м (см. задание на проектирование) от окон в наружных стенах, то устанавливаются местные нагревательные приборы для защиты работающих от ниспадающих потоков холодного воздуха. Согласно [1,пр. 11] принимается водяная система отопления при температуре теплоносителя на подающем и обратном трубопроводе t1=130°С и t2 = 70°С соответственно. В качестве системы отопления принимается двухтрубная система с нагревательными приборами чугунными радиаторами МС -140-АО. В цехе принимается безэлеваторная система отопления.

Расчет количества нагревательных приборов и числа секции в них приводится в п.14.

Для предупреждения попадания в цех потоков холодного воздуха через ворота в наружных стенах предусмотрена воздушно-тепловая завеса.

  1. Технологический процесс в гальваническом цехе

 

Основой технологии гальванических цехов является нанесение защитных покрытий на поверхности изделий различного назначения.

Мероприятия по предварительной обработки поверхности изделий (до нанесения покрытий) обычно проводятся в специальных помещениях и заключаются в механической, химической или электрохимической обработки поверхности изделий.

Технологический процесс цехов гальванических покрытий обычно характеризует следующий комплекс мероприятий:

  1. Подготовка (очистка) поверхности изделий:

1) Механическая обработка (обдирка, шлифование, голтовка, карцовка, использование пескоструйных и дробеструйных камер и т.п.);

2) Химическое или электрохимическое обезжиривание изделий в органических растворителях, в растворах щелочей или солей щелочных металлов с последующей промывкой   в   горячей   воде.   Обезжиривание может не применяться при условии предварительного отжига изделий;

3) Травление и декапирование изделий в растворах кислот и щелочей для удаления окислов и других загрязнений.

  1. Нанесение покрытий в гальванических ваннах с последующей обработкой поверхности изделий (промывка в чистой проточной или нагретой воде для удаления следов электролита, сушка, полирование при декоративном покрытии и т.п.).

В гальванических цехах нанесение металлических покрытий на изделия имеет целью придание их поверхностям специфических свойств. Например, осуществляется:

  • Защита от атмосферной коррозии.

Для стали в этом случае применяют цинкование, кадмирование (в условиях морского климата), фосфатирование, оксидирование, меднение и латунирование, для меди и ее сплавов - никелирование, меднение, оксидирование;

2) Защитно-декоративная обработка.

Для стали, цинковых и алюминиевых сплавов применяют никелирование и хромирование, для меди и ее сплавов - никелирование, серебрение или золочение;

3) Защита от коррозии в жидких средах.

Для изделий, находящихся в водопроводной воде, применяют цинкование, в морской воде -кадмирование, в щелочных растворах - никелирование, в растворах серной кислоты, сернокислых и сернистых соединений - свинцевание, для тары под пищевые продукты -лужение, для хранилищ бензина или керосина - цинкование;

  • Повышение износоустойчивости изделия.

Достигается оно хромированием, никелирование или железнением поверхности.

При обработке поверхностей изделий основным оборудованием являются ванны для обезжиривания, травления, нанесение покрытий, декапирования и т.д. При указанных операциях и при нанесении гальванических покрытий в воздух помещений выделяются различные вредности в виде паров, газов и полых капель (с выделением водорода). Так, травление черных металлов производится в серной и соляной (реже в азотной) кислотах, цветных металлов - в азотной (реже плавиковой) кислоте, алюминия - в растворах щелочей. После основных процессов (обезжиривание, травление, нанесение защитных и декоративных покрытий) изделия должны промываться в специальных ваннах промывки.

В зависимости от химического состава раствора все процессы, протекающие в травильных и гальванических ваннах, можно разделить на три основных группы, кислые, щелочные и цианистые.

К кислым процессам относятся травление, декапирование и нанесение

ряда гальванических покрытий, протекающих в кислой среде, как-то цинкование, никелирование, меднение, лужение, хромирование, свинцевание. К щелочным процессам относятся обезжиривание, щелочное лужение, воронение. К процессам с выделением ядовитого цианистого водорода относятся: цинкование, меднение, кадмирование, серебрение и пр., а также некоторые виды травления и декапирования.

  1. Тепловой баланс помещения

 

  • Теплопоступления в помещение

 

  • Теплопоступления через покрытие

 

Колличество теплоты, поступающей через покрытие:

,                                       (1)

– среднее за сутки количество поступающей теплоты, ;

- изменяющаяся в течение суток часть теплопоступлений, ;

- площадь покрытия, .

(2)

- коэффициент теплопередачи покрытия ;

- средняя температура наружного воздуха наиболее жаркого месяца для вентиляции (определяется по прил.8/11/), ;

- коэффициент поглощения солнечной радиации поверхностью покрытия ( прил.7/10/);

– средние суточные количества суммарной солнечной радиации, поступающей на поверхность покрытия (определяется по таблице 2.12/3/), ;

- температура воздуха под покрытием помещения, ;

- коэффициент учитывающий наличие в конструкции воздушной прослойки (при отсутствии прослойки );

- значения затухания колебаний наружного воздуха в конструкции покрытия;

- суточная амплитуда температуры наружного воздуха (принимается по прил.2/11/), ;

- коэффициент, учитывающий гармоническое изменение температуры наружного воздуха (определяется по таблице 2.9/3/);

- количество теплоты, равное суммарной солнечной радиации в каждый час и средней за сутки суммарной солнечной радиации;

 

, ,                                         (3)

- количество теплоты соответственно прямой и рассеянной радиации (определяются по таблице 2.10/3/) .

;          

;

;

.

 

 

 

  • Поступление теплоты через заполнение световых проемов.

 

Количество теплоты, поступающее в помещение в каждый час расчетных суток через заполнение световых проемов площадью

                                                                                     (4)

Теплопоступления от солнечной радиации для вертикального заполнения световых проемов.

                           ,                               (5)

где - количество теплоты соответственно прямой и рассеянной солнечной радиации, поступающей в помещение в каждый час расчетных суток через одинарное остекление световых проемов принимаемое по /3, табл.2.3/.

- коэффициент облучения, принимается =1;

- коэффициент относительного проникновения солнечной радиации через заполнения светового проема, отличающееся от обычного одинарного остекления, принимаемый по /6, табл.2.4/, =0,9

- коэффициент инсоляции для вертикального заполнения световых проемов =1;

- коэффициент, учитывающий затенение светового проема переплетами, принимаемый по /6/, табл.2.5, двойное остекление в деревянных раздельных переплетах, =0,65

Все расчёты сводим в таблицу 2:

Таблица 2 - Поступление теплоты через заполнение световых проемов

Параметры

Численные значения параметров в 14-15 ч

С 14-15

В 14-15

Ю 14-15

З 14-15

 

qп

0

0

245

378

 

qр

58

56

88

91

 

S

0

0

327

461

 

D

78

76

120

121

 

β2

0,87

0,87

0,87

0,87

 

Kинсв

1

0

1

1

 

qпр

33,93

32,76

194,81

274,37

 

tнусл

29,23

29,22

31,49

32,31

 

qпт

2,15

2,11

8,78

11,21

 

Qп

1732

837

7329

6854

16752

Fн

48,00

24,00

36,00

24,00

 

Kобл

1

1

1

1

 

Kотн

0,9

0,9

0,9

0,9

 

2ד

0,65

0,65

0,65

0,65

 

Rп

0,34

0,34

0,34

0,34

 

tнср

24,1

24,1

24,1

24,1

 

αн

26,60

26,60

26,60

26,60

 

Atн

10,7

10,7

10,7

10,7

 

ρ2

0,25

0,25

0,25

0,25

 

tв

28,5

28,5

28,5

28,5

 

 

- теплопоступления, обусловленные теплопередачей, [ ].

Находим площади световых проёмов.

Величина теплопоступлений через заполнение световых проёмов:

,[ ].

Складываем полученные значения, т.е.

Теплопоступления от солнечной радиации в помещении находятся суммированием теплопоступлений через световые проёмы и горизонтальное покрытие.

ΣQрад=ΣQп +Q1, [Вт]

ΣWрад=57584+6451.2=64035 [Вт]

 

  • Теплопоступления от людей

 

При расчёте теплопоступлений от людей учитывается только явная теплота. Теплопоступления от людей определяются по формуле:

                                                                                                (6)

где:

Qявн - явная теплота, выделяемая одним человеком, принимается по /3/, табл. 2.2. равной 165 [Вт] для работников для ХП и ПП, 90 [Вт] для работников для ТП;

п - число рабочих в смену, п=20 - по заданию.

QлТП =90*20=1800 [Вт];

QлХП = 165*20=3300 [Вт].

  • Теплопоступления от электродвигателей

 

Теплопоступления от электродвигателей автоматической установки АЛГ-67 определяются по формуле:

                             Q = Nycm Кзагр Кодн(1-η1)/η1 ,[кВт]                                      (7)

где                                                                                                                                                                                                                                                              

Nycm - установочная мощность электродвигателя, принимается согласно заданию к курсовому проекту Nycm=37,1 [кВт];

Кзагр - коэффициент загрузки электродвигателя; принимается Кзагр=0,86;

Кодн - коэффициент одновременности действия электродвигателей; Кодн= 1;

η1 - КПД электродвигателя при данной загрузке; принимается η1 =0,54.

Q = 37,1* 0,86* 1*(1 - 0,54)/0,54=27,17[кВт]=27179[Вт].

  • Теплопоступления от оборудования

Теплопоступления от оборудования определяются по формуле:

                       Q = Nycm Кзагр Кодн(1-η1 η2)/( η1 η2), [кВт]                                    (8)

где

Nycm - установочная мощность электродвигателя, принимается согласно заданию к курсовому проекту Nycm=37,1 [кВт];

Кзагр - коэффициент загрузки электродвигателя; принимается Кзагр = 0,86;

Кодн - коэффициент одновременности действия электродвигателей, Кодн = 1;

η1 - КПД электродвигателя при данной загрузке; принимается согласно /5/, стр. 13

η2 - КПД генератора при данной загрузке, η2 = 0,9;

Генератор АНД-500:

Q = 3* 0,86* 1*(1 - 0,7*0,9)/(0,7*0,9)=1,515 [кВт]=1515[Вт].

 

  • Теплопоступления от остывающего материала

 

Теплопоступления от остывающего материала определяются по формуле:

                                                                            (9)                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                    

где

Gm - вес материала (стали), по заданию Qм =200[кг].

см - теплоемкость материала, см = 0,115 [ккал/кг*град]

tнач, tкон - начальная и конечная температуры материала, принимаются tнач =40 [°С],,tкон=15 [°C] и tкон= 26[°C] для ХП, ПП и ТП соответственно;

В - коэффициент, учитывающий долю тепла, необходимую для нагрева материала по времени В=0,5 для 1 расчетного часа.

ХП,ПП: QM=200*0,115*(40-15)*0,5=287,5 [ккал/ч]=334 [Вт];

ТП: QM=200*O,115*(40-26)*0,5=161 [ккал/ч]=187[Вт].

  • Теплопоступления от нагретых поверхностей гальванических ванн и сушильных камер

 

Теплопоступления от нагретых поверхностей определяется по формуле:

                                                                                     (10)

где

qi - тепловой поток с 1м2 нагретой поверхности, [Вт/м2].

При наличии местного отсоса от зеркала испарения и внутренних поверхностей ванны в помещение поступает только лучистое тепло.

 

Рис.1. Теплопоступления от нагретых поверхностей ванны.

α - коэффициент теплопередачи, принимается равным:

-для вертикальных поверхностей -2,6 [Вт/м2 °С];

-для горизонтальных поверхностей, обращенных вверх - 3,3[Вт/м2 °С];

-для горизонтальных поверхностей, обращенных вниз - 1,3[Вт/м2 °С].

;

τ0 - температура поверхности или раствора (τр), [°С];

Fi – площадь нагретой поверхности, [м2]

Температура внутренней боковой поверхности ванны определяется по формуле:

                                                                                         (11)

 

         При расчете тепловыделений от нагретых поверхностей ванн температура стенки принимается равной τ=40[°С] при τр>40 [°С] (ванна химического обезжиривания, ванны промывки в теплой воде, ванна катодного обезжиривания, ванна анодного обезжиривания, ванна-уловитель, ванна осветления и хромирования) и τо= τр при τр<40[°С].

         Расстояние от верха ванны до уровня раствора Нр=0,2 [м] (по заданию)

         Результаты расчётов представлены в таблицу 2.

Ванна промывки в тёплой воде:

а=1.4 м, в=1.4 м – размеры ванны;

h=2.1 м –высота ванны;

τр=800С

Нижняя поверхность:

Т.к. τр>400С, τст=400С;

qi=(qk+qл);

Fi=1.4*1.4=1.96 м2,

ХП: tв=150С,

qi=1,3*(40-15)1,25+4,4*

Q=177*(1.4*1.4)=346 Вт.

ТП: tв=300С,

qi=1,3*(40-30)1,25+4,4*

Q=75*(1.4*1.4)=146 Вт.

Боковая наружняя поверхность:

Т.к. τр>400С, τст= τр =400С;

qi=(qk+qл);

Fi=1.4*1.4*4=7,84 м2,

ХП: tв=150С,

qi=2,6*(40-17)1,25+4,4*

Q=242*7,84=1898 Вт.

ТП: tв=300С,

qi=2,6 *(40-30)1,25+4,4*

Q=98*7,84=146 Вт.

Внутренняя боковая поверхность: Fi=0,2*1.4*4=1,12 м2,

ХП: tв=170С,

qi=qл;

qi=4,4*

Q=117*1,12=195 Вт.

ТП: tв=270С,

qi=qл;                        

qi=4,4*

Q=154*1,12=173 Вт.

Зеркало испарения: Fi=1.4*1.4=1.96

ХП: tв=170С,

qi=qл;

qi=4,4*

Q=372*1,96=729 Вт.

ТП: tв=300С,

qi=qл;                        

qi=4,4*

Q=312*1,96=612 Вт.

Таблица 3 - Тепловыделения от нагретых поверхностей

№

Характеристика оборудование

а, м

б, м

h, м

τp, м

Hp, м

Qi,Вт

ΣQхпi,Вт

ΣQтпi,Вт

Нижняя

Боковая

Внутренняя

Зеркало испарения

Верхняя

ХП

ТП

ХП

ТП

ХП

ТП

ХП

ТП

ХП

ТП

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

13

14

15

16

17

18

19

1

Ванна химического обезжирования

1

3,6

2,1

80

0,2

692,19

381,03

2315,63

1232,75

220,07

129,97

430,57

254,29

0

0

3658,45

1998,05

2

Ванна катодного обезжирования

1

3,6

2,1

60

0,2

692,19

381,03

2315,63

1232,75

204,43

129,97

430,57

245,80

0

0

3642,81

1989,56

3

Ванна анодного обезжирования

1

0,6

2,1

60

0,2

115,36

63,51

805,44

428,78

71,11

45,21

71,76

40,97

0

0

1063,67

578,46

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

  

8364,93

4566,06

4, 15

Ванны промывки в теплой воде

1

0,6

2,1

60

0,2

115,36

63,51

805,44

428,78

71,11

45,21

71,76

40,97

0

0

1063,67

578,46

5, 7,10,12,14

Ванны промывки в хлодной воде

1

0,6

2,1

20

0,2

18,78

0

70,97

0

8,37

0

12,95

0

0

0

444,23

0,00

6

Ванна хлодного декапирования

1

0,6

2,1

50

0,2

115,36

62,09

805,44

428,78

76,55

45,21

66,66

42,38

0

0

1064,01

578,46

8

Ванна цинкования

1

20

2,1

25

0,2

1065,55

0

3611,70

0,00

1004,65

0

715,74

0

0

0

6397,64

0,00

9

Ванна-уловитель

1

1,6

2,1

80

0,2

307,64

169,35

1308,83

696,77

124,39

73,46

177,77

113,02

 

 

1918,63

1052,60

11

Ванна осветления

1

0,6

2,1

20

0,2

10,93

0

124,68

0

13,81

0

7,85

0

0

0

157,27

0,00

13

Ванна пассивирования

1

0,6

2,1

20

0,2

18,78

0

124,68

0

76,55

0

7,85

0

0

0

227,85

0,00

16

Сушильная камера

1

5

2,1

40

0,2

961,37

529,21

3020,38

1607,93

287,04

169,53

555,53

353,18

0

0

4824,32

2659,86
                                     

Общее количество теплопоступлений от ванн и сушильной камеры от АЛГ-67 составит:∑Qi=24463 и 9435Вт.

  • Теплопоступления от системы отопления

 

Параметры теплоносителя в системе отопления принимаются по заданию равными: t1=130°C, t2=70°C, в нерабочее время tвдеж=50С.

Система дежурного отопления поддерживает температуру в помещении в рабочее время равной tв=15 0С.

Теплопотери в холодный период года определяются по удельной тепловой характеристике, которая с учетом инфильтрации при Vзд=48*24*8=9216 [м3] равна

                                         (12)

Теплопотери определяются по формуле:

                                                                                    (13)

где

a-коэффициент учёта района строительства здания:

                                                                                                  (14)

tв- температура воздуха в помещении;

tн- температура наружного воздуха по параметру Б (табл1);

Теплопотери в нерабочее время определяются по формуле:

 

Теплопоступления от системы дежурного отопления определяются по формуле:

где

n=0,3-коэффициент, зависящий от типа нагревательного прибора, для чугунных радиаторов по /4/;

  • Потери теплоты в помещении.

 

  • Потери теплоты с учетом инфильтрации

 

Теплопотери через ограждающие конструкции и на фильтрацию определяются:

- в холодный период по формуле:

                                                                          (15)

 

где

a-коэффициент учёта района строительства здания:

                                                                                                    (16)

tв- температура воздуха в помещении;

tн- температура наружного воздуха по параметру Б (табл1);

Тогда :

-в переходный период:

                                                                                            (17)

где:

tн- температура воздуха в переходный период, принимается равной 8[°С].

 

  • Потери теплоты на нагрев врывающегося воздуха

 

Для нагрева воздуха, врывающегося через двери, устанавливается боковая тепловая завеса шиберующего типа.

Теплопотери на нагрев врывающегося воздуха определяются по формуле:

,ккал/ч                                   (18)

где

tв - температура воздуха в помещении, принимается для непостоянных рабочих мест tв=13°С;

z-время, в течении которого ворота остаются открытыми, z=10 мин/час (по заданию);

tсм-температура смеси воздуха завесы и наружного воздуха при температуре, равной нормируемой в районе ворот, принимаемой по /1, п. 4.70/ равной 8°С;

 

G3-общий расход воздуха для завесы, определяемый по формуле:

                                                                                               (19)

где

q - отношение расхода воздуха завесы к расходу воздуха, проходящего через проём при работе завесы, для боковой завесы принимается равным 0,7;

µ пр - коэффициент расхода проема при работе завесы, зависит от типа и конструкции завесы, вида проема и относительного расхода воздуха, принимается по /3/, табл. 7.2, принимается µ пр=0,25 при F=F пр/ Fщ=30.

Fщ – суммарная площадь воздуховыпускных щелей;

F пр – площадь открытого проёма, оборудованного завесой, F пр =6х4=24м² (по заданию).

Δр – разность давлений воздуха снаружи и внутри помещения на уровне проёма, оборудованного завесой, определяется по формуле:

                                                                                  (20)

где

h - расстояние по вертикали от центра проема до уровня равных давлений снаружи и внутри здания (высота нейтральной зоны) /3/, табл.10.2,

для здания без аэрационных проёмов:

γ н ;γ в - удельный вес соответственно наружного и внутреннего воздуха, определяемый по формуле:

                                                                                                              (21)

Тогда:

γ см- удельный вес смеси воздуха завесы и наружного воздуха при температуре, равной нормируемой в районе ворот, кгс/м³;

;

Тогда:

;

Принимается к установке воздушно-тепловая завеса типа А5-01, суммарной производительностью по воздуху Gз=18500 кг/ч, F=21

Тогда:

 

Тепловая мощность калориферов завесы определяется по формуле:

                                                                                                (22)

где

t 3 –температура воздуха завесы, определяется по /3/, рис.7.4, t 3 =32°С;

t нач –температура воздуха, забираемого для завесы, при заборе воздуха на уровне всасывающего отверстия вентилятора принимается равной нормируемой в районе ворот, t нач =13°С.

Принимается по /4/ при массовой скорости ν*ρ=4,2 кг/(м²*°С) калорифер КСк3-11 с fв=1.660 м2; ∆pw=84.1 Па.

  • Потери теплоты на нагрев ввозимого материала

Поступающим материалом является сталь. Теплопотери на нагрев поступающих материалов определяются по формуле:

                                                                            (23)

вес материала (стали), по заданию 200кг.

теплоемкость материала,

температура ввозимого материала,

В- коэффициент, учитывающий долю тепла, необходимую для материала по времени В=30 мин.

Qм=0,28*200*0,115*(15-(-34))*0,5=158 ккал/ч =184 Вт.

  • Потери на нагрев транспорта

 

Автомашина ГАЗ-51, число въезжающих автомашин – 1 в час, время нахождения в цехе 30 мин.(по заданию).

                                                                                      (24)

где

=30 время нахождения автомашины в цехе;

=22500 ккал/ч – расход тепла на нагрев транспорта от = -34 °С до ;

В=0,5 – коэффициент, учитывающий интенсивность поглощения теплоты.

  • Потери теплоты на испарение влаги

Количество теплоты, расходуемое на испарение влаги со свободной поверхности ванн без подогрева и без бортовых отсосов, а также «мокрого» пола определяется для всех периодов по формуле:

                                                                                                (25)

где

W - влаговыделение с поверхности, определяемое по формуле:

                                                            (26)

где

V-подвижность воздуха над поверхностью испарения (по технологическому процессу принимается равной 0,3 м/с);

Pб -барометрическое давление (по заданию) Pб =990/1,33=744 мм.рт.ст.

P’n -упругость водяного пара, соответствующая полному насыщению воздуха при температуре, равной температуре поверхности воды (т.к. испарение происходит без подвода теплоты к воде, значит Р’п для пола определяется температурой окружающего воздуха по мокрому термометру), мм.рт.ст.;

Рп - действительная упругость водяного пара в воздухе помещения, мм.рт.ст.

F- площадь поверхности испарения, для «мокрого» пола F=104,8м (по заданию).

Р’п и Рп определяются по I-d диаграмме, принимая изменение влагосодержания равным единице ∆d=l г/кг.

Холодный период

Пол: P’n=5.7 мм.рт.ст; Рп=1.6 мм.рт.ст.;

W=(0.022+0.017*0.3)(5.7 -1.6)(760/744)*104.8=10.1кг/час

Ванна: P’n=17.2 мм.рт.ст; Рп=1.5 мм.рт.ст.;

W=(0.022+0.017*0.3)(1.7-1.5)(760/744)*(1*0,6*7)= 1.6кг/час

Переходный период

Пол: P’n=10.50 мм.рт.ст; Рп=8,85 мм.рт.ст.;

W=(0.022+0.017*0.3)(10.50-8.85)(760/744)*70= 3.19 кг/час

Ванна: P’n=17.25 мм.рт.ст; Рп=1,5 мм.рт.ст.;

W=(0.022+0.017*0.3)(17.25-8.85)(760/744)*(1*0.6*7)= 0.97 кг/час

Теплый период

Пол: P’n=17.18 мм.рт.ст; Рп=13.50 мм.рт.ст.;

W=(0.022+0.017*0.3)(17.18-13.50)(760/677)*70=7.13 кг/час

Ванна: P’n=17.25 мм.рт.ст; Рп=1,5 мм.рт.ст.;

W=(0.022+0.017*0.3)(17.25-13.50)(760/677)*(1*0.6*7)=0.43 кг/час

ХП: Q=600*(10.1+1.6)=7020 ккал/ч =8164 Вт

ПП: Q=600*(3.19+0.97)=2496 ккал/ч =2903 Вт

ТП: Q=600*(7.13+0.43)=4536 ккал/ч = 5276 Вт

 

 

 

 

 

 

  • Таблица теплового баланса

 

 

Таблица 4 - Тепловой баланс цеха

 

Период года

Поступления теплоты, Вт

Потери теплоты

Всего

  

От солнечной радиации

От людей

От остывающего материала

От нагретых поверхностей ванн и сушильной камеры

От оборудования

От электродвигателей

От системы отопления

Итого

Через ограждающие конструкции с учётом инфильтрации

На нагрев транспорта

На нагрев материалов

На нагрев врывающегося воздуха

На испарение влаги

Итого

  

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

13

14

15

16

  

ХП

-

3300

334

24463

1515

27179

61162

117953

89413,6

6525

184

5317

8164

109604

227556

  

ПП

-

3300

334

24463

1515

27179

-

56791

12773,4

-

-

-

2903

15676,4

72467

  
 

ТП

64035

1800

187

9435

1515

27179

-

104151

-

-

-

-

5276

5276

109427

  

 

4.Воздушный баланс помещения

4.1 Устройство вентиляции гальванического цеха

Технологические процессы в гальванических цехах сопровождаются выделениями вредных веществ в атмосферу. Удаление из цеха вредных веществ осуществляются в местах их выделения через местные отсосы, встраиваемые в производственное оборудование или пристраиваемые к нему.

Местные отсосы от ванн для обезжиривания деталей органическими растворителями, от ванн для цианистых процессов, процессов хромирования и никелирования следует объединять в самостоятельные системы. От ванн холодной и горячей промывки вытяжку не устанавливают, кроме ванн промывки после травления в азотной кислоте. Баки, сборники, мерники для растворения кислот, щелочей и солей необходимо снабжать крышками. Количество воздуха, удаляемого через местные отсосы от них, определяется скоростью всасывания через неплотности 0,7 м/с при холодных и 1 м/с при нагретых растворах.

Системы местных отсосов от ванн с цианистыми растворами, азотной и соляной кислотами должны иметь резервные вентиляторы с автоматическим включением их при остановке основного.

Приточная вентиляция во всех основных отделениях гальванических и травильных цехов предусматривается механической и рассчитывается на полную компенсацию воздуха, удаляемого местной и общеобменными вытяжными системами, в течение всего года. Из общего объема притока часть его, примерно 5%, подается в смежные помещения, не имеющие токсических выделений и пыли для создания подпора в них. Основной объём подают в верхнюю зону рассеянно перфорированными воздуховодами. В проекте принято две системы приточной общеобменной вентиляции, одна из которых работает круглосуточно.

4.2 Выбор устройств в локализующей вытяжной вентиляции

Для удаления воздуха от гальванических ванн применяются двубортовые местные отсосы опрокинутого типа. Местные отсосы установлены у ванн, содержащих вредности (Кт ≥1 - коэффициент токсичности выделяющихся с поверхности раствора вредных веществ). Местный отсос устанавливается по длинной стороне ванны, что обеспечивает лучшее улавливание вредных веществ.

4.3 Определение объемов удаляемого воздуха местными отсосами

Расход воздуха, удаляемого местным отсосом, определяется по формуле:

                              (27)

где

Вр - расчетная ширина ванны, для двубортовых отсосов принимается равной

расстоянию между кромками отсосов;

λ - длина ванны, м;

hp - расчетное расстояние от зеркала испарения до оси щели;

Kj - коэффициент учета конструкции отсоса, принимается Kj=l для двубортового отсоса без поддува;

К∆t - коэффициент учета температуры электролита, принимается /6/табл.8

Кт - коэффициент учета токсичности, выделяющейся с поверхности раствора в ванне вредных веществ /3.табл 8.1/

Результаты расчета количеств воздуха, удаляемого местными отсосами, приведены в таблице 5.

Таблица 5 -Объемы воздуха, удаляемого местными отсосами.

                

№

Характеристика оборудования

Вр,м

l,м

τ,°С

Нр,м

Δtхп,°С

Δtтп,°С

К1

КΔtхп,°С

КΔtтп,°С

Кт

Lхп,м3/ч

Lтп,м3/ч

  
 

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

13

14

  

1

Ванна химического обезжирования

1

3,6

80

0,2

65

54

1

2,02

1,85

1

8659

7919

  

2

Ванна катодного обезжиривания

1

1,6

60

0,2

45

34

1

1,71

1,53

1,6

4938

4438

  

3

Ванна анодного обезжиривания

1

0,6

60

0,2

45

34

1

1,71

1,53

1,6

1688

1517

  

4,15

Ванны промывки в тёплой воде

1

0,6

60

0,2

45

34

1

1,71

1,53

1

1055

948

  

5,7,10,14,12

Ванна промывки в холодной воде

1

0,6

20

0,2

-

-

-

-

-

-

-

-

  

6

Ванна холодного декапирования

1

0,6

50

0,2

35

24

1

1,55

1,38

2

1916

1702

  

8

Ванна цинкования

1

20

25

0,2

10

-

1

1,16

-

1,6

46127

-

  

9

Ванна-уловитель

1

1,6

80

0,2

65

54

1

2,02

1,85

1

3654

3341

  

11

Ванна осветвления

1

0,6

20

0,2

-

-

-

-

-

-

-

-

  

13

Ванна пассивирования

1

0,6

20

0,2

-

-

-

-

-

-

-

-

  

16

Сушильная камера

1

5

40

0,2

-

-

-

-

-

-

-

-

  
                               
   

Общее количество воздуха, удаляемого местными отсосами,м3/ч:

68037

19866

  
   

Общее количество воздуха, удаляемого местными отсосами,кг/ч:

81644

23839

  
                                             

 

 

 

 

 

 

  • Выбор систем локализующей вентиляции

В системах вытяжной вентиляции (Bl, B2, ВЗ) применяются двубортовые опрокинутые отсосы конструкции ГПИ «Проектпромвентшяцш» 120*500 . Вытяжные системы, удаляющие воздух, содержащий пары щелочи и воды объединяются в единую систему, хромовый ангидрит, цианистый водород удаляются по раздельности. Вытяжная камера находится в подвале в осях 7-9 А-В. Прокладку воздуховодов ведут с уклоном 0,005-0,1 к вентилятору и делают отвод влаги из него. Следует учитывать, что в бортовых отсосах и воздуховодах вытяжных систем осаждаются аэрозоли и соли; для очистки от них необходимо предусматривать люки и разборные соединения.

  • Расчёт общеобменной приточной и вытяжной вентиляции

 

Расход приточного  и вытяжного воздуха определяется на основе совместного решения уравнений воздушного и теплового балансов:

                     {                            (28)

где

- производительность приточной общеобменной вентиляции.

- производительность местных отсосов.

- производительность вытяжной общеобменной вентиляции.

Qизб - избытки (недостатки) тепла, по тепловому балансу, ккал/ч (см. табл. 4);

tnp - температура приточного воздуха, принимаем равной (tH + 1°С) при механическом притоке, °С;

tyx - температура уходящего воздуха, определяется как

                                                                (29)

где

т   - коэффициент учитывающий долю теплоизбытков рабочей зоны от общих теплоизбытков помещения, принимается равным т =0,8 в ТП и m =1 в ХП, ПП

За расчётную производительность местных отсосов принимается величина Gмо=81644 кг/ч (см. табл. 5).

Расход воздуха, удаляемого общеобменной вытяжкой, определяется по формуле:

                                                             (30)

  • Тёплый период

 

(см. табл.4);

;

(см.п.1.2);

(см.табл.1);

;

;

         Кратность воздухообмена определяется по формуле:

                                                                                                        (31)

где

Vзд=24*48*8=9216 м3 – объём помещения;

ρв = 1,2 кг/м3 – плотность воздуха.

         Т.к. кратность воздухообмена при подаче воздуха сверху вниз больше 5, то помещение не нуждается в проветривании верхней зоны.

  • Переходный период

 

(см. табл.4);

(см.п.1.2)

         За расчётные значения принимается максимальное количество приточного воздуха, т.е. количество воздуха для тёплого периода.

         По известному воздухообмену определяется требуемая температура приточного воздуха:

                                                                                              (32)

  • Холодный период

 

(см.табл.4);

(см.п.1.2);

         За расчётные значения принимается максимальное количество приточного воздуха, т.е. количество воздуха для тёплого периода.

         По известному воздухообмену определяется требуемая температура приточного воздуха:

 

 

  • Таблица воздушного баланса

 

 

 

Таблица 6 - Воздушный баланс

Характеристика

вентиляции

Количество воздуха (кг/ч) и температура (°С)

холодный период

переходный период

тёплый период

приток

вытяжка

приток

 

вытяжка

приток

вытяжка

кг/ч

°С

кг/ч

°С

кг/ч

°С

кг/ч

°С

кг/ч

°С

кг/ч

°С

Общеобменная механическая вентиляция

158889

10*

77245

15

158889

14*

 

77245

15

15889

24*

 

77245

26

Местные отсосы

-

-

81644

15

-

-

81644

15

-

-

81644

26

Баланс

158889

158889

158889

15

158889

16

158889

15

158889

24*

158889

26

Примечание: * - температуры даны с округлением до целых чисел

  • Воздухораспределение в помещении цеха

 

В гальваническом цехе установлены открытые ванны с бортовыми отсосами, поэтому в соответствии с рекомендациями /7/, гл.V применяется рассеянная подача приточного воздуха в рабочую зону, осуществляемая перфорированными воздуховодами круглого сечения ВПК 2.00.000(серия 5.904-6) (длина l=72000 мм), 2 шт.

         Подача воздуха осуществляется по следующей схеме /4/, рис.17 6а, стр.134.


Основные характеристики ВР принимаются по /4/, табл.17.6:

         Скоростной коэффициент m=0,5;

         Температурный коэффициент n=1;

         Коэффициент местного сопротивления ζ=1,8;

         Начальный диаметр do=1800 мм;

         Средний диаметр dmt=1200 мм;

         Расчётная площадь Ao=2 м2;

         Отношение средней скорости выхода воздуха из отверстий к расчётной скорости в начальном сечении ВПК Vout/Vo=0,59 /4/, примечание 3,стр.128.

         Определяется скорость воздуха из воздухораспределителя по формуле:

                                                                                                (33)

где

         n-количество воздухораспределителей;

         L – расчётный расход приточного воздуха, (см. табл.6).

         Средняя скорость выхода воздуха из отверстий /3/, примечание 3, стр.128:

         Так как во все периоды года в цехе наблюдается теплоизбытки, то через ВПК всегда подается охлажденный воздух, т.е. tпр<tв, для охлаждённой струи отношение ширины струи в месте поступления в рабочую зону к ширине обслуживаемого участка должно находится в пределах согласно /4/, стр.135:

                                                                                                            (34)

Ширина участка обслуживаемого одним ВПК равна Вр= 12м.

Ширина струи в месте поступления в рабочую зону определяется по /5/, стр.135, формула 17.67/:

                                                                                                (35)

при условии:

                                                                                                (36)

где

х - длина пути развития струи, х=3, 5 м.

;

- условие (36) выполняется;

- условие (34) соблюдается.

Скорость на оси струи приточного воздуха, входящего в рабочую зону не должна превышать допустимых значений. По /4/, табл. 17.1 коэффициент перехода от номинальных скоростей к допустимым принимается равным 1,8:

                                                                                                    (37)

где

Vном = 0,3 м/с;

Vдоп = 1,8*0,3=0,54 м/с;

Скорость воздуха в струе на оси при входе в рабочую зону определяется по /4/, стр.137 формуле 17.78 :

                                                            (38)

где

Kfp= 0, 07 -принимается по /4/,п.17.4.;

Ксоп=0,45 - коэффициент стеснения /4/, табл. 17.8. при и ;

 

Kin=0,6-коэффициентвзаимодействия в формуле (38) и Kin=l в формуле (5.8) /4/, п. 17.4.;

Кп - коэффициент неизотермичности струи определяется по /4/, стр.135, формула 17.73

                                                                              (39)

где

а=0,192 -принимается по /5/, стр. 135;

∆t0 - разница температур воздуха в помещении и приточного воздуха.

Знак "+ " принимается при подаче охлажденной струи, "— " - при нагретой.

Значение температуры при входе приточного воздуха в рабочую зону, согласно /4/, табл.17.2, стр.116, не должно превышать допустимого отклонения 2° С при ассимиляции теплоты помещения.

Перепад температур определяется по /4/, стр.137, формула 17.79:

                                                                    (40)

Холодный период:

Vдоп= 0,54м/с;

tв = 15°C(см. п1.2);

tпр=10°С(см.табл.6);

∆tо = tв - tnp =15-10= 5°С;

, что не превышает допустимого значения Vдoп= 0,54м/с;

, что не превышает допустимого значения ∆tдоп =2 °С.

 

Теплый период:

Vдоп= 0,54м/с;

tв =26°C(см. п1.2);

tпр=24°С(см.табл.6);

∆tо = tв - tnp =26-24 = 2°С;

, что не превышает допустимого значения Vдoп= 0,54м/с;

, что не превышает допустимого значения ∆tдоп =2 °С.

         Вместе с допустимой подвижностью воздуха и температурным перепадом, при распространении приточной струи в помещении должен выполняться критерий Архимеда, определяемый по формуле /4/, стр.1 18:

                                                                                                 (41)

где

X - расстояние от места истечения струи до рассчитываемого сечения по

направлению движения струи х=3,5м.

Н- геометрическая характеристика струи, определяемая по /4/, стр.118, формула 17.2:

                                                                                        (42)

где

bo- расчетный размер ВР, принимается равным dmt- 1.2м;

Холодный период:

;

Теплый период:

;

.

Таким образом, ввиду выполнения всех необходимых условий воздухораспределения, принятая схема считается оптимальной.

  • Расчёт калорифера приточной системы вентиляции

Расчёт калориферной установки производится в программе “Veza Software”.

Исполнение

                                         Общепромышленное
 

 
 

 
 

 
Типоразмер

КЦКП‑80
 

 
Сторона

Справа
 

 
Lв,[м3/ч]

66204
 

 
Блоков/Моноблоков

5/0

 

Наименование блоков с индексами и характеристиками входящего оборудования

1. Блок воздухоприемный(один вертикальный клапан), Наружный блок

Положение:Клапан вертикальный; Возд.клапан:КВУ‑П‑2135(h)x2967; BxH=2967x2135мм; Привод:SM24A‑SR(4 шт,Плавное регулиров.,24B); Сторона_обсл.:Справа; dPв=13,6Па; BxHxL:3200x2600x1105мм; М=580кг

2. Фильтр ячейковый

Класс:G3; Материал:стекловолокно; dPв_загрязн.50%=146Па; Сторона_обсл.:Справа; dPв=146,4Па; BxHxL:3200x2600x1105мм; М=203кг

3. Воздухонагреватель жидкостный

Насос:Установлен; Индекс:ВНВ243.1‑273‑200‑02‑2,2‑02‑2; Прямоток; Fто=248,9м2; Qт=976кВт; Kf=1%; Lв=66204м3/ч; tвн=‑26°C; tвк=18°C; vro=4кг/м2/с; Gж=20886кг/ч; tжн=110°C; tжк=69,2°C; w=1,4м/с; dPж=18,4кПа; Сторона_обсл.:Справа; dPв=50,5Па; BxHxL:3200x2600x400мм; М=542кг

4. Вентилятор, Выхлоп По оси

Индекс:ВР‑84‑97‑11,2 сх.7; Выхлоп:По оси; Выхлоп_BxH:1406x1406мм; Pконд=233Па; Pсеть=250Па; Lв=66204м3/ч; Pполн=502Па; Vвых=9,3м/с; n_рк=654об/мин; Эл.двиг:A180M8; Ny=15кВт; n_дв=730об/мин; Сторона_обсл.:Справа; BxHxL:3200x2600x3500мм; М=1772кг

5. Шумоглушитель, 500

Пластины:8 x 200 мм; L_пластин=500мм; Сторона_обсл.:Справа; dPв=21,4Па; BxHxL:3200x2600x685мм; М=165кг

 

Автоматика

  • Реле перепада давления для контроля запыленности фильтра
  • Канальный датчик температуры приточного воздуха с подсоединительным фланцем
  • Датчик защиты от замораживания теплообменника по воде
  • Датчик защиты от замораживания теплообменника по воздуху
  • 2‑х ходовой регулирующий клапан по теплоносителю
  • Электропривод регулирующего водяного клапана
  • Циркуляционный насос для подмешивания теплоносителя
  • Реле перепада давления для контроля работы вентилятора
  • Шкаф приборов автоматики
  • Контроллер

 

Доп.автоматика

  • Шкаф приборов автоматики
  • Контроллер
  • Реле перепада давления для контроля запыленности фильтра
  • Реле перепада давления для контроля работы вентилятора
  • Датчик защиты от замораживания теплообменника по воде
  • Датчик защиты от замораживания теплообменника по воздуху
  • 2‑х ходовой регулирующий клапан по теплоносителю
  • Электропривод регулирующего водяного клапана
  • Циркуляционный насос для подмешивания теплоносителя

Спектральные и суммарные уровни звуковой мощности

Направление
63
125
250
500
1000
2000
4000
8000

 
Сумм.,дБ(А)
На входе

83

89

73

74

68

65

59

50

дБ

77
На выходе

82

90

80

72

67

69

69

62

дБ

79
Во вне

82

88

68

59

62

65

65

57

дБ

75

 

Бланк‑заказ

1

 
Заказчик

 
Установка

1
Схема установки
Исполнитель

 
Типоразмер

КЦКП‑80

 
Дата

23.09.2010

 

 

 

 

 

 

  • Аэродинамический расчёт
    • Аэродинамический расчёт приточной системы

Для обеспечения подачи приточного воздуха принимаем к установке две приточных камеры КЦКП-80, производительностью 66204 м3/ч каждая. При выборе количества приточных камер следует учитывать то, что их количество должно быть не менее двух ,причем одна из них работает круглосуточно.

Аэродинамический расчёт приточной системы сводится в таблицу 7.

Графа 1. Номер рассчитываемого участка.

Графа 2. Расход воздуха на данном участке, .

Графа 3. Длина участка, м.

Графа 4. Допустимая скорость, м/с.

Графа 5. Площадь поперечного сечения f = L / (3600 vдоп ), ,                     (43)

где vдоп – допустимая скорость воздуха в воздуховоде, ;

L – расход воздуха, проходящего через воздуховод, .

Графа 6 и 7. Размеры воздуховода a x b, мм.

Графа 8. Фактическая площадь поперечного сечения, fф, .

Графа 9. Фактическая скорость vф = L/(3600 fф), м/с.                                        (44)

Графа 10. Эквивалентный диаметр dэкв = (2а b)/(а+b), мм                                  (45)

Графа 11. Удельное сопротивление воздуховода Rуд = (λ/dэкв)*Pg ,      (46)

где λ – коэффициент сопротивления трению;

Pg динамическое давление, Па.

Графа 12. Потери давления по длине Rуд L, Па.

Графа 13. Сумма местных сопротивлений.

Графа 14. Динамическое давление Pg = (1,2 v2ф)/2, Па .                                    (47)

Графа 15. Потери давления в местных сопротивлениях Z = ∑ζ Pдин   .                     (48)

Графа 16. Общие потери давления, определяются как сумма граф 11 и 14.

Графа 17. Число Рейнольдса Re = (vфак*dэкв)/15,7*10-6 .                                                         (49)

Графа 18. Коэффициент сопротивления трению λ = 0,11(β/d +68/Re)2 .               (50)

Значения местных сопротивлений системы П1 (нагнетательная часть):

Участок 1-2:

а) отвод на 90° /4/, таблица 22.26:

ζ=0.21 при ;

Σζуч=0.21

Участок 2-3:

а) отвод на 90° /4/, таблица 22.26:

ζ=0.21 при ;

Σζуч=0.21

Участок 3-4:

а) отвод на 90° /4/, таблица 22.26:

ζ=0.21 при ;

Σζуч=0.21

Участок 4-5:

Σζуч=0.

Участок 5-6(всасывание наружного воздуха):

а) жалузийная решётка

Принимается решётка АМН размером 500х1800 с fж.с. = 0,8 м2, ζ=1,2.

б) отвод на 90° /4/, таблица 22.26:

ζ=0.21 при ;

           Σζуч=0,21+1,2=1,41

 

  

 

7.2 Аэродинамический расчёт вытяжной системы

 

Расчёт ведётся аналогично п. 7.1. Значения местных сопротивлений системы В2.Расчет сведен в таблицу 8.

Участок 1-2: Бортовой отсос ζ=3 /7/, стр 30;

Колено Ø300 R/d=l ζ=0.21 табл.22.26 /4/;  

отвод на 90° /4/, таблица 22.26:

ζ=0.21 при ;

Σζуч=0,21+0,21+3=3,42

        Участок 2-3:                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                     

тройник на проход  ζ=0.4 табл.22.38 /4/.

3 отвода на 90° /4/, таблица 22.26:

ζ=0.21 при ;

         Σζуч=0,63+0,4=1,03

Участок 3-4:

         конфузор   ζ =0.1 табл.22.30 /4/;                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                               

Участок 4-5:

диффузор   ζ =0.1 табл.22.29 /4/;    

вход в вентилятор F0 /F1 = 0,4, ζ=0.3 табл.22.31 /4/;                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                          

выход из вентилятора   ζ =0.36 табл.22.31 /4/;                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                  

                                      ∑ζ=0,36+0,3+0,1=0,76

 

Участок 5-6:

выход из коллектора F0 /F1 = 0.4   ζ = 0.3   табл.22.31 /4/;      

3 отвода на 90° /4/, таблица 22.26:

ζ=0.21 при ;

                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                     

∑ζ = 0.63+0,3=0,93

  • Подбор оборудования

 

  • Вентиляторы приточной системы

 

Подбор вентилятора осуществляется с помощью данных фирмы "ВЕЗА":

ВР-84-97-11,2.

Рполн=502 Па, Рсеть,=250 Па, Vвых=9,3м/с, nрк=654 об/мин, η=0,758

Эл. Двигатель:А180М8, Ny= 15 кВт, пда= 730 об/мин.

  • Вентиляторы вытяжной системы

 

Вытяжная система В1.

ВО‑30‑160‑100‑38, АИР160S6(11кВт,970мин‑1,50Гц)

Задано

 

D/Dном,

1.00

КПД, %

65

Qв*, м3/ч

22049

М, кг

  

Vвых, м/с

10.9

Pv_сети, Па

500

Режим

 

Lвых, дБ

  

Вентилятор

 

Ro, кг/м3

1.20

Мотор

 

Индекс

ВО‑30‑160‑100‑38

n_рк, мин‑1

970

Двигатель

АИР160S6

 

Общепром.

Qв, м3/ч

25220

Nу, кВт

11.00

 

Осевой

Pv, Па

654

n, мин‑1

970

 

Односторонний

Pvs, Па

582

f, Гц

50

 

ВО‑30‑160

Nп, кВт

7.09

U, V

220/380

Давление

Полное

Nу*, кВт

7.80

2p

6

Dном, мм

1000

Nу, кВт

11.00

М, кг

125.00

 

Вытяжная система В2

ADH 160 RSX сх.7, A71B2(1.1кВт,2800мин‑1,50Гц)

Задано

 

М, кг

6.6

Vвых, м/с

12.7

Qв*, м3/ч

1916

Выхлоп, мм

205x205

Lвых, дБ

88

Pv_сети, Па

500

Режим

 

Мотор

 

Вентилятор

 

Ro, кг/м3

1.20

Двигатель

A71B2

Индекс

ADH 160 RSX сх.7

n_рк, мин‑1

2391

Nу, кВт

1.10

 

Общепром.

Qв, м3/ч

1916

n, мин‑1

2800

 

Центробежный

Pv, Па

500

f, Гц

50

 

Двусторонний

Pvs, Па

404

U, V

220/380

 

схема_7

Nп, кВт

0.65

2p

2

 

ADH

Nу*, кВт

0.78

М, кг

10.50

Давление

Полное

Nу, кВт

1.10

Передача

 

Dном, мм

160

КПД, %

41

 

 

 

Вытяжная система В3

ВО25‑188‑12,5‑01‑05, АИР160M6(15кВт,970мин‑1,50Гц)

Задано

 

D/Dном,

1.00

КПД, %

62

Qв*, м3/ч

46127

М, кг

  

Vвых, м/с

14.4

Pv_сети, Па

500

Режим

 

Lвых, дБ

  

Вентилятор

 

Ro, кг/м3

1.20

Мотор

 

Индекс

ВО25‑188‑12,5‑01‑05

n_рк, мин‑1

970

Двигатель

АИР160M6

 

Общепром.

Qв, м3/ч

47849

Nу, кВт

15.00

 

Осевой

Pv, Па

538

n, мин‑1

970

 

Односторонний

Pvs, Па

413

f, Гц

50

 

ВО‑25‑188

Nп, кВт

11.47

U, V

380/660

Давление

Полное

Nу*, кВт

12.61

2p

6

Dном, мм

1250

Nу, кВт

15.00

М, кг

156.00

 

Для воздушных завес У1 и У1 с L= 5317 м3/ч Рпвент =270*1,1≈300 Па принимаем вентилятор ВЦ4-75-5 (D=Dном). п= 1380 об/мин; эл/дв 4АА50А4: Ny= 3 кВт;масса вентилятора с эл/дв 24,8 кг.

Крышные вентиляторы.4 шт.

ВКРСк6‑9, A132M6(7.5кВт,960мин‑1,50Гц)

Задано

 

D/Dном,

1.00

Vвых, м/с

3.9

Qв*, м3/ч

19312

М, кг

  

Lвых, дБ

91

Pv_сети, Па

500

Режим

 

Мотор

 

Вентилятор

 

Ro, кг/м3

1.20

Двигатель

A132M6

Индекс

ВКРСк6‑9

n_рк, мин‑1

960

Nу, кВт

7.50

 

Общепром.

Qв, м3/ч

21910

n, мин‑1

960

 

Центробежный

Pv, Па

644

f, Гц

50

 

Крышный

Pvs, Па

634

U, V

220/380

 

схема_1

Nп, кВт

5.75

2p

6

 

ВКРСк6

Nу*, кВт

6.21

М, кг

61.00

Давление

Статическое

Nу, кВт

7.50

 

 

Dном, мм

900

КПД, %

67

 

 

 

 

 

Фильтры:

Волокнистый фильтр ФВГ - Т -1,3-П-1. Применяется для ванн с выделением хромого ангидрита (система В4):

-материал — иглопробивной полипропиленовый войлок; -гидравлическое сопротивление 150 Па; -оптимальная скорость фильтрации 3-3,5м/с; -степень очистки 96 - 99 %.

Ионитный фильтр ПГП-И-12. Устанавливаются на ванны с выделением паров цианистого водорода (система В1.

-       гидравлическое сопротивление 60-90 кг/м ;

-       эффективность улавливания 85%.

Встроенные фильтры. Устанавливаются на ванны с выделением паров воды и щелочи непосредственно в местный отсос (система В1).

-        материал- иглопробивной войлок;

-         гидравлическое сопротивление 250-300 Па;

-         эффективность очистки 99,98%.

  • Мероприятия по борьбе с шумом и вибрацией вентиляторных установок

 

Уровень шума является существенным критерием качества систем вентиляции, что необходимо учитывать при проектировании.

Для снижения шума самого источника необходимо:

-стремиться к тому, чтобы при заданном объемном расходе и сопротивлении сети вентилятор работал в режиме максимального КПД;

-         не устанавливать вентилятор с запасом по давлению;

-         делать плавный повод воздуха к входному патрубку вентилятора;

-         особое внимание обращать на балансировку рабочего колеса вентилятора;

-         скорость движения воздуха в системах воздуховодов не превышают допустимых.

В общем случае для обеспечения хорошей звукоизоляции рекомендуется следующее:

-         виброизолировать вентиляционные агрегаты с помощью пружинных амортизаторов;

-         воздуховоды присоединены к вентиляторам через гибкие вставки;

-         применять   звукопоглощающие   облицовки   для   снижения   уровня   шума в   самих вентиляционных камерах;

-        для строительных конструкций использовать конструкции повышенной звукоизоляции; -применять «плавающие» конструкции пола в вентиляционных камерах.

  1. Мероприятия по защите атмосферного воздуха

 

Проблема охраны воздушного бассейна от вредных веществ, выбрасываемых технологическими установками, в последнее время приобретает все большее значение. Для предотвращения и максимального снижения выбросов в атмосферу вредных веществ должны быть использованы наиболее современные методы очистки. Бесперебойность очистки выбросов достигают установкой в вытяжной системе не менее 2 очистных аппаратов, причем при временном отключении одного из них остальные обеспечивают необходимую пропускную способность и эффективность. Для остаточного содержания вредных веществ в выбросах при неполной очистке предусматривается рассеивание вредных веществ в атмосферном воздухе так, чтобы концентрации не превышали максимальные разовые предельно допустимые концентрации. Выбросы, содержащие вредные вещества, из систем с искусственным побуждением следует предусматривать через трубы и шахты, не имеющие зонтов, вертикально вверх, выше уровня аэродинамической тени, создаваемой зданиями, высокоскоростными струями («факельный выброс»).

Пенные аппараты.

Для очистки воздуха от ванн цинкования с выделением цианистого водорода применяются пенные аппараты со стабилизатором пенного слоя. Он представляет собой резервуар круглого сечения 1, в котором устанавливается горизонтальная рабочая решетка 2, имеющая круглые отверстия [7].

 

 

Рис.1. Интенсифицированные пенные аппараты со стабилизаторами:

а - с одним стабилизатором; б - с двумя стабилизаторами; 1 - корпус; 2-рабочая противоточная решетка; 3 - стабилизатор иены; За дополнительный бианзатор; 4 -оросительное устройство; 5 – брызгоуловитель.

 

Для создания в аппарате пенного слоя 100-120 мм необходимо придерживаться следующих оптимальных параметров: скорость воздуха в габаритном сечении 2,5-3,3 м/с, удельный расход жидкости на орошение 0,05-0,1 л/м ; свободное сечение решетки 18-20%; диаметр отверстий решетки 5-6 мм; высота стабилизатора 60 мм; размер ячейки стабилизатора от 35x35 до 40x40 мм. При этом гидравлическое сопротивление будет равным 800 Па.

Встроенные фильтры.

Значительная часть вредных веществ от ванн оседает на стенках бортовых

отсосов, вытяжных воздуховодов и вентиляторов. Для предотвращения этого применяются фильтрующие элементы, встраиваемые в местные отсосы [7]. 1

Рнс. 2. Фильтр, встроенный в бортовой отсос:

1 - бортовой отсос; 2 - промывочное устройство; 3 - люк; 4 - кассета; 5 -фильтрующая перегородка; 6 - выход очищенного воздуха; 7 - карман; 8 - шту­цер вывода шлама

Фильтрующий элемент представляет собой прямоугольную кассету, которая вставляется через люк в корпус и закрепляется в пазах, уплотненными иглопробивным войлоком. Уловленные капли раствора стекают в карман, находящийся в нижней части кассеты, откуда выводятся наружу.

 

Данные фильтры устанавливаются на ванны с выделением водяных паров и паров щелочи.

Фильтрующий материал - слой иглопробивного войлока толщиной 4-5 мм, плотностью 400 г/м3 при пористости 93%, начальное гидравлическое сопротивление 120 Па. При достижении сопротивления 700 Па проводят регенерацию войлока (1 раз в 3-5 суток). Полное восстановление фильтрующих свойств достигается промывкой извлеченной кассеты в горячей воде промывной ванны. Эффективность очистки 96%.

 

Волокнистый фильтр ФВГ - Т.

В качестве фильтрующего материала применен иглопробивной полипропиленовый войлок из волокон диаметром 70 мм, закладываемого в кассеты [7].

 

Рис. 3 . Волокнистый фильтр типа ФВГ-Т:

а - исполнения I, VI, VII; I - камера выхода воздуха; 2 - люк; 3 - корпус; 4 -камера входа воздуха; 5 - кассета; б - монтажный люк; 7 - промывное устройст­во; б - исполнения VIII и IX

Данные фильтры применяются для ванн с выделением хромового ангидрита. Фильтр обеспечивает 96-99% очистки при начальном гидравлическом сопротивлении 150 Па. При достижении сопротивления 500-600 Па следует проводить регенерацию фильтра путем промывки его водой с помощью форсунок или вручную из шланга.

  1. Мероприятия по защите калориферов от замораживания

 

При применении в качестве теплоносителя воды для предупреждения ее замерзания в калориферах   площадь   поверхности   нагрева   необходимо   принимать   с   запасом,   не превышающим 10%. При этом предусматривают:

1) Скорость воды в трубках калориферов не должна быть менее 0,12 м/с;

2) Калориферы с вертикальными трубками необходимо устанавливать строго вертикально, а с горизонтальными - строго горизонтально во избежание скопления в них воздуха;

3) При теплоносителе - воде калориферы рекомендуется соединять по прямоточно-перекрестной схеме: подавать теплоноситель в первый ряд калориферов по ходу воздуха и удалять из последнего ряда;

4) Во всех верхних точках обвязки следует устанавливать воздухосборники, а не воздушные краны;

5) Автоматическая защита калориферов от замораживания должна осуществляться при выключенной   системе,   если   возможно   проникновение   в   калорифер   воздуха   с отрицательной температурой, и при работающей системе, если возможно падение давления или нарушение температурного графика сетевой воды при отрицательной температуре воздуха, поступающего в калорифер.

  1. Автоматизация

Уровень   автоматизации   и   контроля   систем   следует   выбирать   в   зависимости   от технологических требований и экономической целесообразности.

Приборы контроля следует устанавливать для измерения: в системах приточной вентиляции - температуры наружного и приточного воздуха, параметры теплоносителя, гидравлическое сопротивление фильтра; в абонентских тепловых вводах с безэлеваторным присоединением - температуры и давления воды в подающем трубопроводе тепловой сети; давление на входе и выходе из системы отопления, температуры обратной воды из системы отопления. Датчики контроля и регулирования параметров воздуха следует размещать в характерных точках в обслуживаемой зоне помещения в местах, где они не подвергаются влиянию нагретых или охлажденных поверхностей и струй приточного воздуха.

Необходимо предусматривать автоматическую защиту калориферов от замораживания. В системах вентиляции блокируются исполнительные механизмы клапанов наружного и удаляемого воздуха. Автоматическое блокирование вентиляторов систем местных отсосов , не имеющих резервных вентиляторов, с технологическим оборудованием должна обеспечивать остановку оборудования при выходе из строя вентилятора, а при невозможности остановки технологического оборудования — включение аварийной сигнализации.

Для электродвигателей вентиляторов воздушно-тепловой завесы предусматривается блокировка с механизмом открывания ворот, обслуживаемых завесами. Включение воздушной завесы следует блокировать с открыванием ворот, дверей и технологических проемов.

Автоматическое отключение завесы следует предусматривать после закрытия ворот, дверей или технологических проемов и восстановления нормируемой температуры воздуха помещения, предусматривая сокращение расхода теплоносителя до минимального, обеспечивающего незамерзание воды.

  1. Мероприятия, обеспечивающие условия пожаровзрывобезопасности

Системы вентиляции при несоблюдении действующих противопожарных норм проектирования могут быть причиной пожаров и взрывов, а также способствовать быстрому распространению огня и дыма по зданию. Поэтому при проектировании системы вентиляции необходимо предусматривать комплекс инженерных решений, направленных на предотвращение воздействия на людей дыма и токсичных продуктов, образующихся при пожаре. К таким решениям относятся: выбор систем вентиляции в зависимости от категории помещения по взрывной и пожарной опасности, конструктивные мероприятия, проектирование аварийной и противодымной вентиляции, повышенные требования к воздуховодам, оборудованию, его размещению, а также автоматическая блокировка вентиляционных систем с установками пожаротушения и сигнализации.

Воздуховоды следует проектировать из негорючих материалов.

Транзитные воздуховоды и коллекторы после пересечения перекрытия или противопожарной перегородки обслуживаемого или другого помещения на всем протяжении до помещения для вентиляционного оборудования следует предусматривать с пределом огнестойкости не менее 0,5 ч.

Места прохода транзитных воздуховодов через стены, перегородки и перекрытия зданий (в том числе в кожухах и шахтах) следует уплотнять негорючими материалами, обеспечивая нормируемый предел огнестойкости пересекаемого ограждения.

Необходимо применять искрозащитные или искробезопасные вентиляторы и электродвигатели или эжекционное побуждение, например, в системах вытяжной вентиляции участков обезжиривания в органических растворителях; не следует объединять в 1 вытяжной вентиляционной   системе   отсосы   воздуха   с   примесями, которые могут образовать воспламеняющиеся смеси. Необходимо предусматривать устройства для отвода статического электричества. Следует   применять   системы   с   небольшим числом   местных   отсосов, вентиляционные камеры необходимо изолировать от соседних помещений огнестойкими

ограждениями.

  1. Система отопления в цехе

 

  • Расчёт нагревательных приборов

 

В качестве дежурного отопления принимаем систему с нагревательными приборами чугунными радиаторами МС-140-АО.

В цехе принимается безэлеваторная система отопления с параметрами теплоносителя 130 -70°С.

Система рассчитывается на Q17от =89413,6 Вт

Расход воды всеми приборами определяется по формуле согласно /10/:

                                                                        (51)

где

tвх и tвых - температура воды, входящей в прибор и выходящей из него, °С;

β1 - коэффициент, зависящий от номенклатурного ряда отопительного прибора, β1 =1,02 [10, табл. 9.4];

β2 - коэффициент, зависящий от места установки отопительного прибора, β2 =1,02 [10, табл. 9.5];

Определяется необходимая теплоотдача приборов:

                                                                                    (52)

где

Qmp =0,1*Qот=0,1*89413,6=8941,36 Вт - полезная теплоотдача отдельно проложенных трубопроводов;

Qnp = 89413,6 - 0,9*8941,36 =81366,38 Вт.

Требуемый номинальный тепловой поток Qhm, Вт для выбора типоразмера отопительного прибора определяют по формуле:

                                                                                                    (53)

φк - комплексный коэффициент приведения Qн.y к расчетным условиям, определяемый по формуле:

                                                                            (54)

∆tcp - разность средней температуры воды tcp в приборе и температуры окружающего воздуха tB, °С:

 

                                                                                                    (55)

tвх и tвых - температура воды, входящей в прибор и выходящей из него, °С;

Gnp - расход воды в приборе, кг/ч;

b - коэффициент учета атмосферного давления в данной местности;

n и p- экспериментальные числовые показатели, n=0,3 р=0,01;

Ψ- коэффициент учета направления движения теплоносителя воды в приборе снизу-вверх; при подаче сверху-вниз Ψ =1;

;

;

Минимальное допустимое число секций:

                                                                                                   (56)

где

Qн.у=178 Вт - номинальный тепловой поток нагревательного прибора (чугунными радиаторами МС-140-АО) по /10/, пр.Х, табл. X.I.

Принимается к установке 22 радиатора по 13 секций в каждом. Расход воды на одну ветку определяется как:

Расход воды на один нагревательный прибор определяется как:

  • Гидравлический расчет

 

Гидравлический расчет ведется методом гидравлических характеристик согласно методике, изложенной в /10/,стр.90, результаты расчета сведены в таблицу 9.

Последовательность гидравлического расчета:

1.На основании теплопотерь на аксонометрической схеме наносим тепловые нагрузки отопительных приборов и стояков.

2.Выбираем главное циркуляционное кольцо.

3.Выбраное кольцо разбиваем на участки по ходу движения теплоносителя, начиная от теплового пункта.

После гидравлического расчета главного циркуляционного кольца должно выполнится условие:

 

                           А=( ΔPp-Σ(Rl+Z)/ ΔPp)*100,                                            (57)

        

где Σ(Rl+Z)- суммарные потери давления в главном циркуляционном кольце, [Па].

Должно выполнится условие 10-15% запаса давления.

Потери давления на местные сопротивления участка определяются по формуле:

                                                                                                  (58)

V-скорость воды м/с;

ρ – плотность воды.

Σζ -сумма коэффициентов местных сопротивлений.

Значения местных сопротивлений системы отопления:

Ветвь 1:

Ст.1: 1 радиатор ζ= 1,4 /10/, табл. 11.12, 1 поворотный тройник ζ =1,5 /10/, табл. 11.11, 2 отвода 90° ζ = 1,1 /10/, табл. 11.10, 2 П-образных компенсатора /10/, табл. 11.11 ζ=2;

Σ ζ = 1,4+1,5+2*1,1+2*2=8,1

Ст.2: 1 радиатор ζ= 1,4, 2 проходных тройника ζ =1 /10/, табл. 11.11, 2 П-образных компенсатора ζ=2, 2 отвода 90° ζ = 1,1;

Σ ζ = 1,4+2*1+2*2+2*1,1=9,6

Ст.3-Ст.10: аналогично Ст.17;

Σ ζ = 1,4+2*1+2*2+2*1,1=9,6

Ст.11: 1 радиатор ζ= 1,4, 4 проходных тройника ζ =1, 2 П-образных компенсатора ζ=2, 3 отвода 90° ζ = 1,1;

Σ ζ = 1,4+2*1+2*2+3*1,1+2*1=12,7

Уч.1. 2 задвижки.  ζ = 0,5;

Σ ζ = 0,5*2-1.

 

Таблица 9 – Гидравлический расчет системы отопления

Исходные данные

Расчетные данные

номер участкатка

Тепловая нагрузка на участке Q,Вт

Температурный перепад ∆t=t1-t0,оС

Расход воды на участке G,кг/ч

Длина участка l,м

Диаметр участка dу,мм

Удельное сопротивление на трение участке R,Па

Скорость теплоносителя.ט, м/с

Сумма коэффициентов местных сопротивлений на участке ∑ξ, Па

Потери давления трение на участке Rl, Па

Потери давления на местные сопротивления на участке Z,Па

Общие потери давления на участке Rl+Z, Па

Суммарные потери давления в главном циркуляционном кольце ∑(Rl+Z), Па

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

13

Ветка 1

Главная

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Ст1

3200

60

47,7

6

15

7,5

0,068

8,1

45

18,52

63,52

63,52

Ст2

6400

60

95,4

6

20

6,5

0,076

9,6

39

27,42

66,42

129,94

Ст3

9600

60

143,1

5,3

20

13

0,115

9,6

68,9

62,78

131,68

261,62

Ст4

12800

60

190,8

6

25

6,5

0,094

9,6

39

41,95

80,95

342,57

Ст5

16000

60

238,5

6

25

11

0,117

9,6

66

64,98

130,98

473,55

Ст6

19200

60

286,3

6

25

14

0,138

9,6

84

90,41

174,41

647,96

Ст7

22400

60

337,2

5,3

25

19

0,163

9,6

100,7

126,13

226,83

874,79

Ст8

25600

60

385,4

6

25

24

0,188

9,6

144

167,79

311,79

1186,57

Ст9

28800

60

433,6

6

32

7,5

0,122

9,6

45

70,66

115,66

1302,23

Ст10

32000

60

481,8

6

32

9

0,137

9,6

54

89,10

143,10

1445,33

Ст11

35200

60

529,9

12

32

11

0,148

9,6

132

103,98

235,98

1681,31

Ветка 2

Аналогичен Ветке1

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Ст12

3200

60

47,7

6

15

7,5

0,068

8,1

45

18,52

63,52

63,52

Ст13

6400

60

95,4

6

20

6,5

0,076

9,6

39

27,42

66,42

129,94

Ст14

9600

60

143,1

5,3

20

13

0,115

9,6

68,9

62,78

131,68

261,62

Ст15

12800

60

190,8

6

25

6,5

0,094

9,6

39

41,95

80,95

342,57

Ст16

16000

60

238,5

6

25

11

0,117

9,6

66

64,98

130,98

473,55

Ст17

19200

60

286,3

6

25

14

0,138

9,6

84

90,41

174,41

647,96

Ст18

22400

60

337,2

5,3

25

19

0,163

9,6

100,7

126,13

226,83

874,79

Ст19

25600

60

385,4

6

25

24

0,188

9,6

144

167,79

311,79

1186,57

Ст20

28800

60

433,6

6

32

7,5

0,122

9,6

45

70,66

115,66

1302,23

Ст21

32000

60

481,8

6

32

9

0,137

9,6

54

89,10

143,10

1445,33

Ст22

35200

60

529,9

10,1

32

11

0,148

9,6

111,1

103,98

215,08

1660,41

Основной участок

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Уч1

70400

60

1059,9

7

50

6

0,14

1

42

9,69

51,69

1733,00
                         
   

Невязка

∆P

1,243076

<10.

              

 

 

Список используемой литературы.

 

 

  1. СНиП 2.04.05-91* Отопление, вентиляция и кондиционирование./Госстрой России М: ГУП ЦПП 2003г.
  2. СНиП 23-02-2003. Тепловая защита зданий.
  3. Справочник проектировщика «Внутренние санитарно-технические устройства», ч.3 к.1 «Вентиляция и кондиционирование воздуха» под ред.Богословского; М, Стройиздат,1992.
  4. Справочник проектировщика «Внутренние санитарно-технические устройства», к.2 ч.3 «Вентиляция и кондиционирование воздуха» под ред.Богословского;М, Стройиздат, 1978.
  5. Методические указания к курсовому проекту «Отопление и вентиляция промышленного здания» (гальванические и травильные цехи) для специальности 1208 теплоснабжения и вентиляции заочной формы обучения, Новосибирск, 1980.
  6. Елинский И.И. «Отопление и вентиляция гальванических и травильных цехов машиностроительных заводов»-М.: «Машиностроение»,1982
  7. СНиП II-12-77. Защита от шума/Госстрой России.-М.:ГУП ЦПП, 2002.-52 с.
  8. Староверов И.Г. Внутренние санитарно-технические устройства. В 2 ч.Ч1. Отопление/В.Н.Богословский, И.А.Шепелев, В.М.Эльтерман и др.; Под ред. И.Г.Староверова. – М.:Стройиздат,1978.-509 с.
  9. Щекин Р.В. Справочник по теплоснабжению и вентиляции, кн.2 «Вентиляция и кондиционирование воздуха»; Киев, «Будивельник», 1976 г.
  10. СНиП II 3-79* Строительная теплотехника/Минстрой России М: Стройиздат 1996г.
  11. СНиП 2.01.01-82 Строительная климатология и геофизика/Госстрой СССР М: Стройиздат 1983г.

ЧЕРТЕЖИ

 Скачать: moe.rar

Категория: Курсовые / Теплогазоснабжение и вентиляция курсовые

А также:
Уважаемый посетитель, Вы зашли на сайт как незарегистрированный пользователь.
Мы рекомендуем Вам зарегистрироваться либо войти на сайт под своим именем.
 

Привет студент

Copyright © 2012-2023 PRIVETSTUDENT.COM
Образовательный сайт
Правообладателям
Наверх