Привет студент

3 Анализ и оценка пожарного риска на объекте защиты здание ВО и МСЧ ГПЗ

 

3.1 Определение частоты реализации пожароопасных ситуаций

В соответствии с пунктом 2 Правил проведения расчетов по оценке пожарного риска, утвержденных Постановлением Правительства Российской Федерации от 31 марта 2009 г. № 272 «О порядке проведения расчетов по оценке пожарного риска» расчеты проводятся путем сопоставления расчетных величин пожарного риска с соответствующими нормативными значениями пожарных рисков, установленными Федеральным законом «Технический регламент о требованиях пожарной безопасности».

Величина допустимого индивидуального риска регламентирована статьей 79 Федерального Закона от 22 июля 2008 года № 123-ФЗ «Технический регламент о требованиях пожарной безопасности», в соответствии с которой индивидуальный пожарный риск в зданиях, сооружениях и строениях не должен превышать значение одной миллионной в год при размещении отдельного человека в наиболее удаленной от выхода из здания, сооружения и строения точке.

Таким образом, законом установлено, что индивидуальный пожарный риск отвечает требуемому, если:

, (7)

где - нормативное значение индивидуального пожарного риска, = 10^-6 год^-1;

Q_В - расчетная величина индивидуального пожарного риска.

Статистические данные о частоте возникновения пожара в здании берутся для медпунктов, поликлиник и принимается равной 5,37·10^-5 в расчете на одно посещение пациентом.

Учитывая, что максимально возможное количество людей в здании равно 47, то частота возникновения пожара равна:

5,37·10^-5 ∙47 = 2,52·10^-3

3.2 Построение полей опасных факторов пожара для различных сценариев его развития

Для прогнозирования опасных факторов пожара в настоящее время используются интегральные (прогноз средних значений параметров состояния среды в помещении для любого момента развития пожара), зонные (прогноз размеров характерных пространственных зон, возникающих при пожаре в помещении и средних значений параметров состояния среды в этих зонах для любого момента развития пожара.

Примеры зон - припотолочная область, восходящий над очагом горения поток нагретых газов и область незадымленной холодной зоны) и полевые (дифференциальные) модели пожара (прогноз пространственно-временного распределения температур и скоростей газовой среды в помещении, концентраций компонентов среды, давлений и плотностей в любой точке помещения).

Для проведения расчетов, необходимо проанализировать следующие данные:

- объемно-планировочных решений объекта;

- теплофизических характеристик ограждающих конструкций и размещенного на объекте оборудования;

- вида, количества и расположения горючих материалов;

- количества и вероятного расположения людей в здании;

- материальной и социальной значимости объекта;

- систем обнаружения и тушения пожара, противодымной защиты и огнезащиты, системы обеспечения безопасности людей.

При этом учитывается:

- вероятность возникновения пожара;

- возможная динамика развития пожара;

- наличие и характеристики систем противопожарной защиты (СППЗ);

- вероятность и возможные последствия воздействия пожара на людей, конструкцию здания и материальные ценности;

- соответствие объекта и его СППЗ требованиям противопожарных норм.

Далее необходимо обосновать сценарий развития пожара. Формулировка сценария развития пожара включает в себя следующие этапы:

- выбор места расположения первоначального очага пожара и закономерностей его развития;

- задание расчетной области (выбор рассматриваемой при расчете системы помещений, определение учитываемых при расчете элементов внутренней структуры помещений, задание состояния проемов);

- задание параметров окружающей среды и начальных значений параметров внутри помещений.

1) Интегральная модель пожара.

Интегральная математическая модель пожара описывает в самом общем виде процесс изменения во времени состояния газовой среды в помещении.

С позиций термодинамики газовая среда, заполняющая помещение с проемами (окна, двери и т.п.), как объект исследования есть открытая термодинамическая система. Ограждающие конструкции (пол, потолок, стены) и наружный воздух (атмосфера) является внешней средой по отношению в этой термодинамической системе. Эта система взаимодействует с внешней средой путем тепло - и массообмена. В процессе развития пожара через одни проемы выталкивается из помещения нагретые газы, а через другие поступает холодных воздух.

Количество вещества, т.е. масса газа в рассматриваемой термодинамической системе, в течении времени изменяется.

Поступление холодного воздуха обусловлено работой проталкивания, которую совершает внешняя среда. Термогазодинамическая система в свою очередь совершает работу, выталкивая нагретые газы во внешнюю атмосферу. Эта термодинамическая система взаимодействует также с ограждающими конструкциями путем теплообмена. Кроме того, в эту систему с поверхности горящего материала (т.е. из пламенной зоны) поступает вещество в виде газообразных продуктов горения.

Состояние рассматриваемой термодинамической системы изменяется в результате взаимодействия с окружающей средой. В интегральном методе описания состояния термодинамической системы, коей является газовая среда в помещении, используются "интегральные" параметры состояния - такие, как масса всей газовой среды и ее внутренняя тепловая энергия. Отношение этих двух интегральных параметров позволяет оценивать в среднем степень нагретости газовой среды.

В процесс развития пожара, значения указанных интегральных параметров состояния изменяются.

Математический аппарат модели изложен в научно-методических пособиях [2].

2) Зонная модель пожара.

Зонный метод расчета динамики ОФП основан на фундаментальных законах природы - законах сохранения массы, импульса и энергии.

Газовая среда помещений является открытой термодинамической системой, обменивающейся массой и энергией с окружающей средой через открытые проемы в ограждающих конструкциях помещения.

Газовая среда является многофазной, т.к состоит из смеси газов (кислород, азот, продукты горения и газификация горючего материала, газообразное огнетушащие вещество) и мелкодисперсных частиц (твердых или жидких) дыма и огнетушащих веществ.

В зонной математической модели газовый объем помещения разбивается на характерные зоны, в которых для описания тепломассобмена используются соответствующие уравнения законов сохранения.

Размеры и количество зон выбирается таким образом, что бы в пределах каждой из них неоднородность температурных и других полей параметров газовой среды были возможно минимальными, или из каких-то других предположений, определяемых задачами исследования и расположением горючего материала.

Наиболее распространенной является трехзонная модель, в которой объем помещения разбит на следующие зоны: конвективная колонка, припотолочный слой и зона холодного воздуха, рисунке 8.

В результате расчета по зонной модели находятся зависимости от времени следующих параметров тепломассообмена:

- среднеобъемных значений температуры, давления, массовых концентраций кислорода, азота, огнетушащего газа и продуктов горения, а также оптической плотности дыма и дальности видимости в нагретом задымленном припотолочном слое в помещении;

- нижнюю границу нагретого задымленного припотолочного слоя;

- распределение по высоте колонки массового расхода, осредненных по поперечному сечению колонки величин температуры и эффективной степени черноты газовой смеси;

- массовых расходов истечения газов наружу и притока наружного воздуха внутрь через открытые проемы;

- тепловых потоков, отводящих в потолок, стены и пол, а также излучаемых через проемы;

- температуры (температурных полей) ограждающих конструкций.

Рисунок 8 - Трехзонная модель пожара

Математический аппарат модели изложен в научно-методических пособиях [2, 27, 28].

3) Полевой (дифференциальный) метод расчета.

Полевой метод является наиболее универсальным из существующих детерминистических методов, поскольку он основан на решении уравнений в частных производных, выражающих фундаментальные законы сохранения в каждой точке расчетной области.

С его помощью можно рассчитать температуру, скорость, концентрации компонентов смеси и т.п. в каждой точки расчетной области (рисунок 9).

Рисунок 9 - Полевая модель пожара

В связи с этим полевой метод может использоваться:

- для проведения научных исследований в целях выявления закономерностей развития пожара;

- для проведения сравнительных расчетов в целях апробации и совершенствования менее универсальных и зональных и интегральных моделей, проверки обоснованности и их применения.

Выбор рационального варианта противопожарной защиты конкретных объектов: моделирования распространения пожара в помещениях высотой более 6м.

В своей основе полевой метод не содержит никаких априорных допущений о структуре течения, и связи с этим принципиально применим для рассмотрения любого сценария развития пожара.

Вместе с тем, следует отметить, что его использование требует значительных вычислительных ресурсов. Это накладывает ряд ограничений на размеры рассматриваемой системы и снижает возможность проведения многовариантных расчетов. Поэтому, интегральный и зональный методы моделирования также являются важным инструментами в оценке пожарной опасности объектов в тех случаях, когда они обладают достаточной информативностью и сделанные при их формулировке допущения не противоречат картине развития пожара.

Однако, на основе проведенных исследований, можно утверждать, что поскольку априорные допущения зонных моделей могут приводить к существенным ошибкам при оценке пожарной опасности объекта, предпочтительно использовать полевой метод моделирования в следующих случаях:

- для помещений сложной геометрической конфигурации, а также для помещений с большим количеством внутренних преград;

- помещений, в которых один из геометрических размеров гораздо больше остальных;

- помещений, где существует вероятность образования рециркуляционных течений без формирования верхнего прогретого слоя (что является основным допущением классических зонных моделей);

- в иных случаях, когда зонные и интегральные модели являются недостаточно информативными для решения поставленных задач, либо есть основании считать, что развитие пожара может существенно отличаться от априорных допущений зональных и интегральных моделей пожара.

Математический аппарат модели изложен в научно-методических пособиях [2, 27, 28].

Выбор конкретной модели расчета времени блокирования путей эвакуации следует осуществлять исходя из следующих предпосылок:

1) интегральный метод:

- для зданий и сооружений, содержащих - развитую систему помещений малого объема простой геометрической конфигурации проведении имитационного моделирования для случаев, когда учет - стохастического характера пожара является более важным, чем точное и детальное прогнозирование его характеристик;

- для помещений, где характерный размер - очага пожара соизмерим с характерным размером помещения;

2) зональный метод:

- для помещений и систем помещений простой геометрической - конфигурации, линейные размеры которых соизмеримы между собой;

- для помещений большого объема, когда размер очага пожара существенно меньше размеров помещения;

- для рабочих зон, расположенных на разных уровнях в пределах - одного помещения (наклонный зрительный зал кинотеатра, антресоли и т.д.);

3) полевой метод:

- для помещений сложной геометрической конфигурации, а также помещений с большим количеством внутренних преград (атриумы с системой галерей и примыкающих коридоров, многофункциональные центры со сложной системой вертикальных и горизонтальных связей и т.д.);

- для помещений, в которых один из геометрических размеров гораздо больше (меньше) остальных (тоннели, закрытые автостоянки большой площади и. т.д.);

- для иных случаев, когда применимость или информативность зонных и интегральных моделей вызывает сомнение (уникальные сооружения, распространение пожара по фасаду здания, необходимость учета работы систем противопожарной защиты, способных качественно изменить картину пожара, и т.д.).

В нашем случае используем зональную модель. Выбор расчетной модели базируется на анализе объемно-планировочных решений объекта и особенностях сценария.

Учитывая следующие особенности:

- объект представляет собой систему помещений простой геометрической конфигурации, линейные размеры которых соизмеримы между собой (линейные размеры помещения отличаются не более чем в 5 раз);

- размер источника пожара достаточен для формирования дымового слоя и при этом меньше размеров объекта [2].

Рисунок 10 - Зонная модель

Зонная модель предполагает выделение в помещении нескольких зон: дымовой слой, незадымленный слой, конвективная колонка - в которых термодинамические параметры можно считать однородными.

3.3 Расчет критической продолжительности пожара в кабинете терапевта в здание ВО и МСЧ ГПЗ

Для одиночного помещения высотой не более 6 м, удовлетворяющего условиям применения интегральной модели, при отсутствии систем противопожарной защиты, влияющих на развитие пожара, допускается определять критические времена по каждому из опасных факторов пожара с помощью аналитических соотношений:

по повышенной температуре

(8)

по потере видимости

(9)

по пониженному содержанию кислорода

(10)

по каждому из газообразных токсичных продуктов горения

(11)

где - размерный комплекс, зависящий от теплоты сгорания материала и свободного объема помещения, кг;

- начальная температура воздуха в помещении, °C;

n - показатель степени, учитывающий изменение массы выгорающего материала во времени;

A - размерный параметр, учитывающий удельную массовую скорость выгорания горючего материала и площадь пожара,

Z - безразмерный параметр, учитывающий неравномерность распределения ОФП по высоте помещения;

- низшая теплота сгорания материала, МДж/кг;

- удельная изобарная теплоемкость дымовых газов, МДж/(кг·К) (допускается принимать равной теплоемкости воздуха при 45 °C);

- коэффициент теплопотерь (принимается по данным справочной литературы, при отсутствии данных может быть принят равным 0,55);

- коэффициент полноты горения;

V - свободный объем помещения, м3;

a - коэффициент отражения предметов на путях эвакуации;

E - начальная освещенность, лк;

- предельная дальность видимости в дыму, м;

- дымообразующая способность горящего материала, Нп·м2/кг;

L - удельный выход токсичных газов при сгорании 1 кг материала, кг/кг;

X - предельно допустимое содержание токсичного газа в помещении,

- удельный расход кислорода, кг/кг.

Если под знаком логарифма получается отрицательное число, то данный ОФП не представляет опасности.

Параметр z вычисляют по формуле:

(12)

где h - высота рабочей зоны, м;

H - высота помещения, м.

Определяется высота рабочей зоны:

(13)

где - высота площадки, на которой находятся люди, над полом помещения, м;

- разность высот пола, равная нулю при горизонтальном его расположении, м.

Следует иметь в виду, что наибольшей опасности при пожаре подвергаются люди, находящиеся на более высокой отметке. Поэтому, например, при определении необходимого времени эвакуации людей из партера зрительного зала с наклонным полом значение h следует находить, ориентируясь на наиболее высоко расположенные ряды кресел. Параметры A и n вычисляют так.

Для случая горения жидкости с установившейся скоростью:

= 1, (14)

где - удельная массовая скорость выгорания жидкости, кг/(м2·с).

Для случая горения жидкости с неустановившейся скоростью:

= 1,5, (15)

Для кругового распространения пожара:

= 3, (16)

где V - линейная скорость распространения пламени, м/с.

Для вертикальной или горизонтальной поверхности горения в виде прямоугольника, одна из сторон которого увеличивается в двух направлениях за счет распространения пламени (например, распространение огня в горизонтальном направлении по занавесу после охвата его пламенем по всей высоте):

= 2, (17)

где b - перпендикулярный к направлению движения пламени размер зоны горения, м.

При отсутствии специальных требований значения a и E принимаются равными 0,3 и 50 лк соответственно, а значение

Условие:

- распространение пламени круговое;

- при расчете учитывалось время блокирования выхода из кабинета терапевта.

Таблица 2 - Параметры заданные для расчета критической продолжительности пожара

Параметр	Ед. изм.	Значение
Свободный объем помещения	м3	93,5
Типовая горючая нагрузка		Здания I-II ст. огнест.; мебель+бытовые изделия
η - Коэффициент полноты горения		0,97
Q - Низшая теплота сгорания	МДж/кг	13,8
Параметр	Ед. изм.	Значение
Ψ - Удельная массовая скорость выгорания	кг/(м2·с)	0,0145
v - Линейная скорость распространения пламени	м/с	0,0108
LO2 - Удельный расход кислорода	кг/кг	1,03
Dm - Дымообразующая способность горящего материала	Нп·м2/кг	270
Максимальный выход CO2	кг/кг	0.203
Максимальный выход CO	кг/кг	0.0022
Максимальный выход HCl	кг/кг	0.014
Е – начальная освещенность	Лк	50
α – коэффициент отражения предметов на путях эвакуации		0,3
lпр – предельная дальность видимости в дыму	М	20
Х – предельно допустимое содержание токсичного газа в помещении	кг/м3
ХСО2		0,ll
ХСО		1,16×10-3
ХHCL		23×10-6
Критерий возгорания		Время

Определяем критическое время по каждому из опасных факторов пожара с помощью аналитических соотношений [4]:

- по повышенной температуре:

с

- по потере видимости:

с

- по пониженному содержанию кислорода:

с

- по углекислому газу:

- не представляет опасности.

- по угарному газу:

с

- не представляет опасности.

- по хлористому водороду:

с

Если под знаком логарифма получается отрицательное число, то данный ОФП не представляет опасности.

Размерный комплекс, зависящий от теплоты сгорания материала и свободного объема помещения рассчитывается по формуле:

Параметр z вычисляют по формуле:

Определяется высота рабочей зоны:

м

Параметры А и n вычисляют для кругового распространения пожара:

Определяется время блокирования t_бл:

с

Таким образом из расчета видно, что эвакуация из аудитории при возникновении пожара должна составлять менее 24,94 секунды.

3.4 Расчет времени эвакуации

Расчетное время эвакуации людей t_р из помещений и зданий устанавливается по расчету времени движения одного или нескольких людских потоков через эвакуационные выходы от наиболее удаленных мест размещения людей.

При расчете весь путь движения людского потока подразделяется на участки (проход, коридор, дверной проем, лестничный марш, тамбур) длиной l_i и шириной δ_i. Начальными участками являются проходы между рабочими местами, оборудованием, рядами кресел и т.п. Длину пути по лестничным маршам, а также по пандусам измеряют по длине марша. Длину пути в дверном проеме принимают равной нулю. Расчетное время эвакуации людей t_р следует определять как сумму времени движения людского потока по отдельным участкам пути t_i по формуле:

t_p = t_нэ + t₁ + t₂ + t₃ +...+ t_i, (18)

где t₁ – время движения людского потока на первом (начальном) участке, мин;

t_нэ – время начала эвакуации;

t₁, t₂, t₃,...t_i – время движения людского потока на каждом из следующих после первого участка пути, мин.

Время движения людского потока по первому участку пути t_i, мин, рассчитывают по формуле:

, (19)

где l₁ – длина первого участка пути, м;

V₁ – скорость движения людского потока по горизонтальному пути на первом участке, м/мин (определяется по таблице Е.1 Приложения Е в зависимости от плотности D).

Плотность однородного людского потока на первом участке пути D₁ рассчитывают по формуле:

, (20)

где N₁ – число людей на первом участке, чел.;

f – средняя площадь горизонтальной проекции человека, м²/чел., принимаемая в соответствии с пунктом 6 приложения № 5 к настоящей Методике;

δ₁ – ширина первого участка пути, м.

Скорость v₁ движения людского потока на участках пути, следующих после первого, принимают по таблице Е.1 Приложения Е в зависимости от интенсивности движения людского потока по каждому из этих участков пути, которую вычисляют для всех участков пути, в том числе и для дверных проемов, по формуле:

, (21)

где δ_i, δ_i-1 – ширина рассматриваемого i-го и предшествующего ему участка пути, м;

q_i, q_i-1 – интенсивности движения людского потока по рассматриваемому i-му и предшествующему участкам пути, м/мин (интенсивность движения людского потока на первом участке пути q = q_i-1 определяется по таблице Е.1 Приложения Е по значению D₁, установленному по формуле (20)).

Если значение q_i, определяемое по формуле, меньше или равно q_max, то время движения по участку пути t_i, мин, равно:

, (22)

Значения q_max, м/мин занесены в таблицу .

Таблица 3 - Значения q_max для различных участков пути

Участок пути	Значение qmax, м/мин
Горизонтальный путь	16,5
Дверной проем	19,6
Лестница вниз	16,0
Лестница вверх	11,0

Если значение q_i, определенное по формуле, больше q_max то ширину δ_i данного участка пути следует увеличивать на такое значение, при котором соблюдается условие:

q_i ≤ q_max, (23)

При невозможности выполнения условия интенсивность и скорость движения людского потока по участку i определяют по таблице Е.1 Приложения Е при значении D = 0,9 и более. При этом следует учитывать время задержки движения людей из-за образовавшегося их скопления, в соответствии с пунктом 4 приложения № 5 к настоящей Методике.

Необходимо определить продолжительность эвакуации сотрудников МСЧ ГПЗ, при возникновении пожара в здании. Административное здание панельного типа, не оборудованное системой оповещения и управления эвакуацией людей. Здание двухэтажное, имеет размеры в плане 37,1819,08 м. Рассматриваемый кабинет площадью 5,64605 м., расположен на втором этаже в непосредственной близости к лестничной клетке ведущей на первый этаж. Лестничные клетки имеют ширину 1,5 м., и длину 10 м. В рассматриваемом кабинете работает 2 сотрудника. Всего на втором этаже работает 7 сотрудников, а на первом 10 сотрудников.

По категории помещение относиться к группе Д и II степени огнестойкости. Допустимая продолжительность эвакуации из здания τ_доп по таблице не должна превышать 6 минут. Время задержки начала эвакуации принимается 3 минуты по таблице с учетом того что здание имеет систему оповещения и управления эвакуацией людей.

1) Время движения людского потока по первому участку пути t_i, мин, рассчитывают по формуле учитывая значения приведенные в таблице приложения:

мин

Плотность однородного людского потока на первом участке пути D₁ рассчитывают по формуле:

м²/м²

Проходя через дверной проем шириной менее 1,6 метра интенсивность движения рассчитывается по формуле:

q = 2,5 + 3,75×δ,

где δ – ширина дверного проема.

q = 2,5 + 3,75×1,1 = 6,62 м/мин,

отсюда время движения через проем определяется как частное деления количества людей в потоке на пропускную способность проема:

мин

2) Выходя из аудиторий потоки образуют плотность в коридоре при учете ширины и длины коридора до лестничной клетки:

м²/м²

Затраченное время на движение составит:

мин

3) Попадая на двух маршевую лестницу шириной марша 1,5 метра интенсивность движения составит:

м/мин

При длине лестницы 10 метра время движения по ней составит:

мин

4) При переходе на первый этаж происходит смешивание с потоком людей двигающихся по первому этажу.

Плотность движения для первого этажа:

м²/м²

При этом интенсивность движения составит около 5 м/мин.

При переходе на на 4-ый участок происходит слияние людских потоков, поэтому интенсивность движения определяется по формуле:

Интенсивность движения составит:

м/мин

По таблице в приложение скорость движения равняется 47 м/мин., поэтому время движения по коридору первого этажа составит:

мин

Тамбур при выходе на улицу имеет длину 5 м., на этом участке образуется максимальная плотность людского потока, поэтому согласно данным приложения скорость падает до 15 м/мин, а время движения по тамбуру составит:

мин

При максимальной плотности людского потока интенсивность движения через дверной проем на улицу через дверь шириной 1,5 м составит:

мин

5) Общее время эвакуации с учетом времени 4 минуты начала эвакуации таблица Приложения Д составит:

Таким образом, расчетное время эвакуации из кабинетов здания МСЧ ГПЗ меньше допустимого.

3.5 Расчет индивидуального пожарного риска

В соответствии с методикой определения расчетных величин пожарного риска в зданиях, сооружениях и строениях различных классов функциональной пожарной опасности, утвержденной Приказом МЧС от 30 июня 2009 г. N 382, расчетная величина индивидуального пожарного риска Q_в в каждом здании рассчитывается по формуле:

Q_в=Q_п× (1-R_ап) ×P_пp× (1-Р_э) × (1-P_пз), (24)

где Q_п - частота возникновения пожара в здании в течение года;

R_ап - вероятность эффективного срабатывания установок автоматического пожаротушения (далее - АУПТ). Значение параметра R_ап определяется технической надежностью элементов АУПТ, приводимых в технической документации. АУПТ в здании не предусмотрены;

Р_э - вероятность эвакуации людей;

Р_пр - вероятность присутствия людей в здании.

Вероятность присутствия людей в здании определяемая из соотношения:

Р_пр= t_функц/24, (25)

где t_функц - время нахождения людей в здании в часах. Для расчета примем 12 часовой рабочий день:

(26)

Вероятность эвакуации Р_э рассчитывают по формуле:

(27)

где t_р - расчетное время эвакуации людей, мин.

t_нэ - время начала эвакуации (интервал времени от возникновения пожара до начала эвакуации людей), мин. В здании функционирует система оповещения III типа, принято t_нэ= 4 мин;

t_бл - время от начала пожара до блокирования эвакуационных путей в результате распространения на них ОФП, имеющих предельно допустимые для людей значения (время блокирования путей эвакуации), мин;

t_ск - время существования скоплений людей на участках пути (плотность людского потока на путях эвакуации превышает значение 0,5);

Р_пз - вероятность эффективной работы системы противопожарной защиты, направленной на обеспечение безопасной эвакуации людей при пожаре, рассчитывается по формуле:

Р_пз = 1 - (1 - R_обн R_СОУЭ) (1 - R_обн R_ПДЗ), (28)

где R_обн - вероятность эффективного срабатывания системы пожарной сигнализации;

R_СОУЭ - условная вероятность эффективного срабатывания системы

оповещения людей о пожаре и управления эвакуацией людей в случае эффективного срабатывания системы пожарной сигнализации.

R_ПДЗ - условная вероятность эффективного срабатывания системы противодымной защиты в случае эффективного срабатывания системы пожарной сигнализации.

В здании установлены системы противодымной защиты - перегородочные двери.

Результаты расчета занесены в таблицу .

Таблица 4 - Результаты расчета

Параметр	Значение
tбл – время блокирования	2,13 мин
tр – время эвакуации	2,53 мин
tнэ – время начала эвакуации	4 мин

Так как:

2,53 > 0,8·2,13 → 2,53 > 1,7,

Следовательно вероятность эвакуации равна:

Р_э = 0

Таблица 5 – Параметры для расчета рисков

Учитывая данные с таблицы 5 рассчитаем риски.

Вероятность эффективной работы противопожарной защиты равна:

Р_пз = 1 - (1 – 0,98·0,98) (1 – 0,98·0) = 0,96

Величина индивидуального пожарного риска равна:

Q_в = 0,031×(1 - 0,96) ×0,5× (1 - 0) × (1 – 0,96) = 6,2·10^-4

Величину индивидуального пожарного риска сравниваем с допустимым значением:

6,2·10^-4> 10-6</sup>

Вывод: индивидуальный пожарный риск превышает допустимое значение.

Согласно , если пожарный риск превышает допустимое значение необходимо разработать дополнительные противопожарные мероприятия.

На объекте необходимо установить информационный блок, световое табло, провести обучение персонала.

1) В зале для совещаний 20 человек, тогда плотность составит:

м²/м²,

Тогда время составит:

мин

Интенсивность прохода через дверь составит:

м/мин

Время составит:

мин

Интенсивность движения в коридоре:

м/мин

Время движения по коридору:

мин

Интенсивность прохода через дверь:

м/мин

Время выхода в левом крыле, учитывая разделение потока составит:

мин

Общее время:

t_общ = 0,075 + 0,113 + 0,42 + 0,53 = 1,138 мин

Тогда вероятность эвакуации будет равна:

Р_э = 0,999

Таблица 6 – Расчетные значения рисков

Величина индивидуального пожарного риска равна:

Q_в = 0,031×(1 - 0,96) ×0,5× (1 – 0,999) × (1 – 0,96) = 0,25·10^-7

0,25·10^-7 < 10^-6

Следовательно индивидуальный пожарный риск соответствует допустимому значению.